Характеристики низколегированные 2.93 Характеристики механических свойств

Для корпусов парогенераторов, компенсаторов объема, емкостей систем аварийного охлаждения активной зоны используются малоуглеродистые низколегированные стали (С - 0,18-0,24%, Si - 0,20-0,7%, Мп -0,4-0,9%, Сг - 0,3-0,9%, № - 0,4-0,8%, Мо - 0,03-0,4%, S < 0,03-0,045%, Р < 0,04%, V < 0,05-0,1%). Эти стали (типа 22К и др.) обладают следующими характеристиками механических свойств при комнатной температуре оо.з = 220 -ь 320 МПа, =440 520 МПа, 5 = 18 24%, ф = = 45 60%. Указанные корпуса практически не подвергаются радиационным воздействиям, могут иметь более низкие рабочие параметры и давления (в сравнении с корпусами реакторов). В связи с этим обеспечение их прочности и ресурса осуществляется с привлечением более ограниченного числа критериев и предельных состояний. [c.25]

При построении кривых для низколегированных сталей приняты следующие характеристики механических свойств [c.40]

Учет влияния деформационного старения на характеристики механических свойств проводится по п. 4.4.1 2. Для деформационно стареющих аустенитных и низколегированных сталей в интервале температур деформационного старения следует учитывать увеличение показателей степени и т-ф по п. 3.3.1 в 1,1 и 1,2 раза соответственно. [c.251]

Обширный экспериментальный материал по характеристикам циклической трещиностойкости конструкционных сталей указывает на зависимость параметров С и п от условий нагружения и характеристик механических свойств. Однако, несмотря на широкий диапазон изменения в рамках одного класса сталей, для параметров Сип с определенной степенью вероятности могут быть приняты постоянные значения. При нормальном законе распределения параметра п его средние значения, как показал анализ экспериментальных результатов (рис. 2.32, 2.33), составляют п = 3,04 для низколегированных и п = 3,03 — для малоуглеродистых сталей. Международный институт сварки (МИС) рекомендует [93] при использовании уравнения (2.35) принимать значение п = 3,0 для сталей низкой и средней прочности и п = 3,5 для сварных соединений из этих сталей. [c.66]

Металлы и сплавы, характеристики механических свойств которых позволяют использовать их до -60 °С. Они являются основными конструкционными материалами холодильного машиностроения. Их используют также для изготовления изделий так называемого северного исполнения. К этой группе относятся качественные углеродистые и низколегированные стали ферритного и перлитного классов с ОЦК решеткой. [c.595]

Термическая обработка в виде нормализации или улучшения (закалка с последующим высоким отпуском) является одним из наиболее эффективных способов повышения качества низколегированных, а также малоуглеродистых (типа Ст.З) сталей. Нормализация преследует цель снятия напряжений, связанных с горячей обработкой давлением, и некоторого измельчения зерна феррита (практически без изменения уровня прочности) она обычно приводит к большей стабильности механических свойств и улучшению характеристик пластичности, вязкости и хладостойкости по сравнению с горячекатаным [c.237]

Корреляция между характеристиками механических свойств и тонкой кристаллической структурой при отпуске закаленных и холоднодеформированных сталей установлена К. Ф. Стародубовым [254], а между твердостью и величиной блоков при отпуске закаленных углеродистых и низколегированных конструкционных сталей — Л. И. Миркиным [524]. Таким образом, можно сделать вывод, что связь между ударной вязкостью и величиной микроискажений кристаллической решетки матрицы, а также величиной областей когерентного рассеяния является закономерной и проявляется во многих случаях. Следовательно, рентгеновским методом можно оценить запас вязкости после различных обработок. При этом необходимо учитывать, что рентгеновский метод дает возможность определить лишь среднюю величину микроискажений матрицы. Зависимость свойств углеродистых сталей от температуры деформации аналогична по характеру зависимости свойств от температуры испытании. Поэтому установленная для случая теплой прокатки взаимосвязь между характеристиками механичес- [c.280]

Вихретоковые методы основаны на взаимодействии внешнего электромагнитного поля с электромагнитным полем вихревых токов, которые наводятся возбуждающей катушкой в электропроводящем контролируемом объекте. Иначе данные методы назьшаются электромагнитными методами контроля. При контроле используется зависимость амплитуды, фазы, переходных характеристик и спектра частот токов, возбуждаемых в изделии, от сплошности материала изделия, его физико-механических свойств, расстояния до датчика, скорости перемещения датчика и т. д. Метод контроля используют для обнаружения непроваров, трещин, несплавлений в изделиях из алюминиевых, сплавов, низколегированных сталей, титановых сплавов и других немагнитных и ма1 нитных электропроводных материалов. [c.198]

Конструкционные строительные стали и сплавы. Свойства этих сталей и сплавов определяются в основном механическими (предел прочности, относительное удлинение, твердость, ударная вязкость) и технологическими (жидкотекучесть, свариваемость, ковкость и др.) характеристиками. Для конструкционных строительных сталей и сплавов используются углеродистые (0,10...0,20% С) и низколегированные (Si, Мп, Сг и др.) стали (ГОСТ 19281—89 и 19282—72). Эти стали, как правило, обыкновенного качества и поставляются по механическим свойствам. [c.170]

Механические свойства, получаемые при испытании на статическое растяжение, являются основными характеристиками, используемыми в расчетах на прочность, а также для определения способности к формоизменению в холодном состоянии. Одна из основных целей применения низколегированных сталей является экономия металла в металлоконструкциях, поэтому очевидно, что такие стали должны обладать повышенными прочностными свойствами, в первую очередь пределом текучести. В настоящее время предел текучести горячекатаных или нормализованных сталей находится в диапазоне 30— 45 кГ(мм , что на 20—45% выше, чем у стали МСт.З. За счет дополнительного легирования и технологических усовершенствований возможно повышение гарантированного уровня предела текучести низколегированных сталей с феррито-перлитной структурой примерно до 50 кГ мм . Дальнейшее повышение этого показателя возможно путем термического упрочнения на базе сор- [c.7]

В результате рационального легирования небольшими добавками ряда элементов добиваются значительного улучшения служебных и технологических характеристик низколегированной стали по сравнению с обычной углеродистой сталью повышаются механические свойства (прочность, пластичность и вязкость), увеличивается прокаливаемость, уменьшаются внутренние напряжения и коробление в результате применения более мягкой закалочной среды, повышается упругость,улучшаются эксплуатационные качества в условиях сложнонапряженного состояния и т. д. [c.116]

В зависимости от набора регламентированных характеристик низколегированные стали делятся на 15 категорий. Для всех категорий сталей регламентирован химический состав. Могут быть регламентированы также механические свойства при растяжении, изгиб в холодном состоянии и ударная вязкость при комнатной температуре, после механического старения и при следующих отрицательных температурах, °С —20, —40, —50, —60, —70. Прочностные характеристики дифференцированы в зависимости от вида и толщины проката и марки стали. [c.22]

При сварке низколегированных сталей следует учитывать химические и механические свойства основного металла и околошовной зоны, а также характеристику сопротивляемости образованию кристаллизационных и холодных трещин. [c.282]

Прокат листовой из стали повышенной прочности - Механические свойства 121, 122 - Химический состав используемых низколегированных сталей 121, 122 -Категории в зависимости от нормируемых характеристик 123,124 - Нормы ударной вязкости 125 [c.768]

Еще лучшие результаты достигаются при одновременном легировании углеродистой стали медью и хромом, а также медью, хромом и никелем. В табл. 35 приведена характеристика новых отечественных марок низколегированных строительных сталей, обладающих хорошими механическими свойствами, свариваемостью и повышенной коррозионной стойкостью. [c.265]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Для вертикальной сварки с принудительным формированием шва на низколегированных сталях разработан керамический флюс АНК-28 [26]. Но сравнению с известными плавлеными флюсами он обеспечивает более высокие механические характеристики металла шва и обладает хорошими сварочно-техно- логически.ми свойствами. [c.112]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Приведены экспериментальные результаты исследования характеристик трещиностойкости и механических свойств малоуглеродистых, низколегированных, мартенситно-стареющих сталей и их сварных соединений, алюминиевых сплавов и бороалюминиевого композита, биметаллических композиций при статическом и циклическом нагружениях. Рассмотрены технологии применения нанопорошков химических соединений, свойства и трещиностойкость конструкционной керамики на основе оксида алюминия. [c.4]

Полученные результаты свидетельствуют, что для сварных конструкций, изготавливаемых из малоуглеродиетых и низколегированных сталей, обычные нормативные расчеты на прочность, базирующиеся на характеристиках механических свойств, получаемых при стандартных испытаниях, не исключают возможности разрушения элементов конструкций вследствие развития слоистых трещин. В этих случаях должны проводиться уточненные расчетные оценки с позиций механики разрушения, что вызывает необходи-моеть проведения дополнительных механических испытаний. С другой стороны, сложность испытаний на трещиностойкость в 2-на-правлении не позволяет надеяться, что данные испытания могут быть рекомендованы для широкого применения при сертификации сталей по склонности к СР. Однако при создании сварных конструкций повышенной ответственности должны быть проведены контрольные испытания по определению характеристик трещиностой-кости в 2-направления. Предельно допускаемые значения характе- [c.105]

С <0,30/, Si <1,0% Мп < 2,5% Сг < 3,0% Ni <3,0% Мо <1,0% Си < =-=3,0% А1 <0,75% Ti < -< 0,35% W < 2,0%, установлено, что для данного диапазона легирования изменение механических свойств металла шва пропорционально концентрации легирующих элементов и что при комплексном их легировании действие всех элементов подчиняется закону аддитивности. Непосредственное определение механических характеристик металла швов позволило установить коэффициенты влияния каждого элемента и составить эмпирические уравнения для расчета олшдаемых механических характеристик металла сварных низколегированных ншов в следующем виде для предела прочности шва, кгс/мм [c.201]

Получение требуемых механических свойств (определенное соотношение между высокой прочностью и достаточно высокими значениял1и вязкости и пластичности стали) в сердцевине ("в центральной части) изделия после термообработки связано с нрокаливаемостью стали, т. е. с ее способностью закаливаться на определенную глубину. Эти характеристика стали нриобоегает ва к-ное значение при применении низколегированной стали, особенно для деталей большого сечения. [c.694]

Эта сталь была включена в ГОСТ на низколегированные стали 5058—57 со следующим уровнем механических свойств (лист толщиной 4—12 мм) временное сопротивление > 48 кГ1мм , предел текучести 35 кГ1мм , относительное удлинение (бю) 18%. Исследование стали, при выплавке которой добавляли алюминий в количестве 0,5—1,0 кг/г, показало, что раскисление стали ЮХНДП таким количеством алюминия не обеспечивает получения высоких значений ударной вязкости при отрицательных температурах испытаний и после деформационного старения. Было показано, что с увеличением количества добавляемого алюминия (до известных пределов) значения этих характеристик возрастают. Высокие свойства были получены при раскислении стали алюминием в количестве 3—5 кг/т (остаточное содержание алюминия в металле при этом составляло 0,2—0,3%). Процессу раскисления стали должно быть уделено большое внимание. [c.115]

При термическом улучшении низколегированных сталей важным моментом является отпуск проката, повышающий пластичность и вязкость, а также придающий стали стабильные и малоизменяемые при сварке механические характеристики (категория разупрочняемых сталей). Как было показано в работе [275], можно получить достаточно высокий комплекс механических свойств у сталей 09Г2С, 15ГС и др. непосредственно в процессе закалки путем регулирования скорости охлаждения, что следует из следующих данных для листа толщиной 20 мм [удельный расход воды 150 м Цм -ч)]- [c.240]

Выше упоминалось о вредном влиянии никеля и марганца в стали на ее стойкость к сероводородному растрескиванию. Были разработаны низколегированные хромомолибденовые и хромалю-миниевомолибденовые стали, сочетающие хорошие прочностные характеристики с пониженной склонностью к растрескиванию в сероводородных растворах [66, 67]. К ним относятся стали следующего состава 1) <0,13% С 2,2% Сг2 0,35% Мо 0,35% А1 0,10% V (закалка при 950—1100°С и отпуск при 650—675°С) и 2) 0,12% С 2,4% Сг 1,0% Мо 0,5% V (закалка и отпуск при 750°С). Разработана также высокопрочная сталь, не содержащая никеля, с несколько повышенным содержанием хрома и добавкой алюминия. Химический состав этой стали 0,12—0,17% С 0,20—0,40% 51 0,50-0,70% Мп <0,035% 5 <0,035% Р 1,10-1,40% Сг 0,25-0,30% Мо 0,30-0,60% А1. Механические свойства (Тв 70 кгс/мм ао.2 60 кгс/мм б 21—29%. Испытания [57] показали значительно более высокую стойкость к сероводородному растрескиванию этой стали по сравнению с известными сталями того же уровня прочности. [c.60]

С повышением характеристик механической прочности основного слоя биметалла толщина листа может быть уменьшена. С этой целью для основного слоя биметалла было предложено применять взамен углеродистой стали низколегированные стали. Приведенные в табл. 10 механические свойства низколегированных сталей 09Г2, 16ГС, 12МХ, СХЛ-4, СХЛ-45 выше механических свойств обычных углеродистых сталей и соответственно в случае достаточной жесткости может быть уменьшена общая толщина биметалла за счет основного слоя. Это дает большую экономию металла и снижает эксплуатационные расходы. [c.21]

Механические испытания металла швов, выполненные на низколегированной котельной стали 16ГНМА под флюсами с различной химической активностью, показали, что при близких значениях прочностных характеристик пластические свойства металла шва тем выше, чем меньше в нем общее содержание кислорода. Особенно это заметно при анализе данных по ударной вязкости. Удельная работа разрушения в данном случае изменяется примерно так же, как и при сварке низкоуглеродистых сталей. [c.218]

Наряду с углеродистыми сталями обыкновенного качества для конструкций с тяжелым режимом работы применяют низколегированные стали. Эти стали регламентированы ГОСТ 5058—65 и поставляются по механическим свойствам и химическому составу. Отличительной особенностью этих сталей является малое содержание углерода и высокие механические характеристики. Они хорошо свариваются и имеют высокие показатели по ударной вязкости. Низколегированные стали устойчивы против коррозии. Для изготовления строительных сварных конструкций рекомендуются следующие марки стали 16ГС, 10Г2С1, 15ХСНД, ЮХСНД и др. Применение низколегированных сталей должно быть экономически обосновано. Механические свойства низколегированных конструкционных сталей по ГОСТу 5058—65 приведены в табл. 173. [c.324]

Среднеуглеродистые низколегированные конструкционные стали (25ХГСА, ЗОХГСА, 35ХМ и др.), наиболее широко применяемые в машиностроении, используют преимущественно в термически обработанном виде Такие стали обладают высокими механическими свойствами, в особенности прочностными характеристиками (а = 80-е- ПО кГ мм ). [c.333]

Между тем механические испытания металла швов, выполненных на низколегированной котельной стали 16ГНМА под-флюсами с различной химической активностью, показали, что при близких значениях прочностных характеристик пластические свойства металла шва тем выше, чем меньше в нем общее [c.63]

Для сварки углеродистых и низколегированных сталей в СО2 успешно применяют порошковые проволоки трубчатой конструкции с сердечниками рутилового типа (ПП-АН-8, ПП-АН-10, ПП-АН-13 и ПП-АН-21). Эти проволоки обеспечивают значительное уменьшение разбрызгивания и хорошее формирование швов. По механическим свойствам металл шва отвечает требованиям, предъявляемым к электродам типа Э50А. Порошковые проволоки с сердечником ру-тил-флюоритного типа ПП-АН-4, ПП-АН-9, ПП-АН-18 и ЛП-АН-22 обеспечивают получение швов с более высокими пластическими свойствами при низких температурах, соответствующими требованиям, предъявляемым к электродам типа ЭбОАФ. По сварочно-технологическим характеристикам эти проволоки несколько хуже, чем пронолоки рутилового типа. [c.41]

Максимальное повышение механических свойств изделий обеспечивается при возможно более полном устранении пористости (до 1 % и меньше). С этой целью применяют двух-трехкратный цикл прессования и последующего спекания, а также горячую штамповку предварительно спрессованных и спеченных заготовок. В табл. 13 приводится химический состав и прочностные характеристики горячештампованных порошковых низколегированных сталей, имеющих пористость 1-1,5 %. [c.147]

Примером превращения диффузионного типа является перлитное превращение при распаде аустенита при сварке низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Одной из характеристик перлитной структуры является окончательный размер колоний (перлитных зерен). Чем меньще размер аустенитных зерен и ниже температура превращения, тем меньще размер перлитных зерен. С уменьщением их размера механические свойства структуры улучшаются. [c.107]

Основным конструкционным материалом для производства сварных конструкций в течение длительного периода являлась малоуглеродистая сталь (типа Ст.З, Ст.2 и др.), характеризующаяся гарантированной, но невысокой прочностью, высокой пластичностью и хорошей технологичностью, в том числе и свариваемостью. Немаловажное значение имеет и относительная дешевизна этой стали, не содержащей специальных легирующих элементов. Малоуглеродистая сталь наряду с указанными достоинствами имеет и ряд недостатков, из которых важнейшими являются относительно низкая прочность, пониженное сопротивление хрупкому разрушению и повышенная чувствительность к механическому старению. Последние два свойства в значительной мере определяются степенью раскисленности металла (кипящая, по-луспокойная и спокойная) даже лучшая из них — спокойная малоуглеродистая сталь характеризуется невысокими значениями ударной вязкости при минусовых температурах, что в ряде случаев ограничивает область ее применения. Интенсивными исследованиями в последние годы доказано, что применением специальных технологических приемов (регулируемая прокатка, термическое упрочнение и др.) или дополнительным введением в металл модифицирующих элементов (ниобий, ванадий и др.) можно заметно улучшить качественные характеристики малоуглеродистой стали, в том числе и ее сопротивление хрупкому разрушению. Можно преодолеть недостатки малоуглеродистой стали и путем перехода на низколегированные стали (стали повышенной прочности), повышенная прочность и сопротивляемость хрупким разрушениям у которых достигается присадкой легиру ющих элементов и измельчением структуры. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...