Коррозия углеродистых и низколегированных сталей

Если газовой средой являются продукты горения топлива, то газовая коррозия углеродистых и низколегированных сталей тем сильнее, чем выше коэффициент расхода воздуха, с которым сжигается топливо (рис. 87). Присутствие в газовой среде SOa значительно увеличивает коррозию углеродистых сталей (рис. 88). [c.128]

Повышение содержания в газовой среде окиси углерода СО сильно понижает скорость коррозии углеродистых и низколегированных сталей (рис. 89), однако при большом количестве СО в газовой фазе может произойти науглероживание поверхности стали. [c.129]

Коррозия углеродистых и низколегированных сталей [c.178]

Данные различных авторов по скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей в воде при высокой температуре и давлении приведены в табл. 111-5. С увеличением температуры [c.110]

Температура воды —самый мощный фактор локализации коррозии стали, вследствие этого скорость местной коррозии с нагревом воды (до 90°С) резко увеличивается. Кривая, характеризующая зависимость скорости местной коррозии от температуры для открытой системы имеет максимум при 80 °С. При этой температуре сильная локализация коррозии наблюдается даже в чистом конденсате и в конденсате, содержащем 10 мг/кг С1 . Разрушение металла яри таком нагреве имеет язвенный характер. При 80 °С местная коррозия наблюдается (ВО всех указанных выше растворах хлоридов и сульфатов. Содержащиеся в воде хлориды, сульфаты и карбонаты способствуют загрязнению воды продуктами коррозии. Представление о размере кислородной коррозии углеродистых и низколегированных сталей в водных средах при повышенных температурах дают табл. 3-2—3-4 1Л. 22]. [c.67]

Ингибитор коррозии углеродистой и низколегированной стали в керосине (топливо Т-1) [218, 221]. В концентрации 0,05—0,1% применяется при хранении керосина. [c.18]

В условиях работы реакторного блока возможна водородная коррозия углеродистых и низколегированных сталей (см. гл. 10). Причиной является то, что при эксплуатации аппаратов температура их стенок превышает уровень, безопасный в отношении водородной коррозии. [c.189]

Скорость коррозии углеродистых и низколегированных сталей в условиях получения этилмеркаптана колеблется в пределах от 0,1 до 0,Ъмм год- По ГОСТ 5272—50, эти стали относятся к группе относительно стойких материалов. Однако опыт эксплуатации толстостенной аппаратуры и трубопроводов из углеродистых и низколегированных сталей на действующем производстве этилмеркаптана показал, что аппаратура и особенно трубопроводы подвергаются интенсивной коррозии, часто со сквозными разрушениями, в связи с чем требуются остановки для ремонта или замены аппаратуры. [c.96]

Коррозия углеродистой и низколегированной стали в различных водных средах [9] [c.52]

В табл. 2.7 представлены сведения о коррозии углеродистых и низколегированных сталей в различных водных средах. [c.55]

Скорость коррозии углеродистой и низколегированных сталей при воздействии сероводорода увеличивается с повышением его концентрации и температуры [1—3]. До 260 °С сероводородная среда оказывает слабое действие на сталь, при 260—540°С скорость коррозии достигает максимума. Легирование стали хромом и молибденом повышает ее стойкость в этой среде. [c.153]

Изучая коррозию углеродистых и низколегированных сталей в керосине (топливо Т-1) в процессе его хранения (при 20°), мы обнаружили, что введение в керосин небольших добавок (0,05—0,1%) сульфированной стеариновой кислоты, хлорированного каучука, хлорированного парафина, В-наф-тола, й- и р-нафтиламина, дифениламина и других веществ позволяет задержать и даже предотвратить коррозию указанных металлов . Опыты с углеводородными растворами масляной кислоты, в которые были помещены стальные образцы, показали, что в присутствии некоторых из перечисленных веществ (хлорированный парафин, хлорированный каучук) коррозия стали замедляется . По-видимому, эти вещества в углеводородных средах и тормозят окисление углеводородов кислородом воздуха, и замедляют коррозию стали образующимися кислотами. [c.171]

Закономерности роста скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей, алюминиевых сплавов в потоке растворов электролитов идентичны. Однако, как средняя кср), так и максимальная ( тах) скорости коррозии сталей (рис. 7, а) ниже, чем у алюминиевых сплавов (рис. 7, б). Резко возрастает коррозионный износ алюминиевых сплавов при контакте их с более благородными металлами (рис. 7, в). [c.35]

Характерные виды коррозии углеродистых и низколегированных сталей. [c.247]

Температура испытаний устанавливается в зависимости от класса стали и условий ее эксплуатации. Газовая коррозия углеродистых и низколегированных сталей обычно исследуется при температурах 300—600°, средне- и высоколегированных сталей — при 600—1100°. [c.134]

Если газовой средой являются продукты горения топлива, то газовая коррозия углеродистых и низколегированных сталей тем сильнее, чем выше коэффициент расхода воздуха, с которым сжигается топливо (рис. 20). [c.52]

Новый ингибитор КХ-А может быть применен в концентрации 1,5 г/л для торможения коррозии углеродистых и низколегированных сталей в растворах соляной и серной кислот при повышенных температурах. Эффективность его действия возрастает с увеличением температуры. Расход серной кислоты в этом случае при травлении металлов уменьшается на 20% по сравнению с ингибитором ЧМ . [c.31]

Малые добавки- в низколегированных сталях не оказывают заметного влияния на скорость общей коррозии в воде и почве, однако состав стали играет большую роль в работе гальванических пар, определяющих коррозионную стойкость при гальванических контактах. Например, в большинстве природных сред стали с малым содержанием никеля и хрома являются катодами по отношению к углеродистой стали вследствие повышения анодной поляризации. Причина этого объяснена на рис. 6.15. И углеродистая, и низколегированная сталь, взятые в отдельности, корродируют с приблизительно одинаковой скоростью / ор, ограниченной скоростью восстановления кислорода. При контакте изначально различные потенциалы обеих сталей приобретают одно и то же значение гальв- [c.127]

Толщина обечаек, днищ, опор с учетом прибавки для компенсации коррозии должна быть не менее (D/1000 + 2,5)мм - из углеродистых и низколегированных сталей, где D - внутренний диаметр обечайки, днища, опоры, мм 2,5 мм -из сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов. [c.32]

В противоположность углеродистым и низколегированным сталям высоколегированные хромистые стали не подвергаются в нейтральной воде активной коррозии [36] и должны быть отнесены к группе I. Защитный потенциал близок к В, причем учитывается действие поверхностных загрязнений, которые благоприятствуют язвенной кор- [c.69]

При коррозионном растрескивании под напряжением в слабо кислых средах, которое вызывается выделяющимся водородом, электрохимическая защита в общем случае не может дать эффекта [2]. Для пояснения этого на рис. 2.20 представлены кривые срок службы — потенциал для углеродистой стали в среде, содержащей сероводород [75]. При pH = 4 стойкость при катодной поляризации действительно заметно повышается (в некотором узком диапазоне потенциалов в результате образования поверхностного слоя FeS). Однако для длительного защитного действия этот эффект не может быть использован. По результатам измерений видно также, что по мере снижения потенциала, стойкость (по времени до разрушения) уменьшается. Анодная защита от коррозионного растрескивания под напряжением, вызываемого водородом, теоретически возможна, но нерациональна, поскольку при этом усилится равномерная поверхностная коррозия. Коррозионное растрескивание под напряжением под влиянием водорода в углеродистых и низколегированных сталях обычно может развиваться только в присутствии стимуляторов, которые не допускают рекомбинации выделившихся на катоде атомов водорода в молекулы Hj, вследствие чего в структуру материала может внедриться (диффундировать) повышенное количество водорода (см. рис. 2.1). К числу таких стимуляторов могут быть отнесены, например, гидриды элементов 5 и 6 групп Пери- [c.75]

Скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей, а также чугунов в морской воде отличаются незначительно. Скорость коррозии углеродистой и низколегированном стали в морской воде при полном погружении и длительных испыганиях колеблется в пределах 0,08-0,12 мм/год, и максимальный глубинный показатель для стали без окалины составляет 0,3—0.4 мм/год. Уже после годичной выдержки достигается достаточно постоянное во времени значение скорости коррозии. Введение легирую1Щ1х элеменюв. ю 5 % в сталь мало влияет на скорость коррозии. Исключение лр. Д. .1авляет хром, начиная от 5 % хрома сильно растет местная коррозия стали. Легирование стали одной медью в условиях морской коррозии в отличие от атмосферной коррозии не дает положительных результатов. [c.19]

Исследованиями влияния анионного состава сероводородсодержащих водных растворов на коррозию углеродистой и низколегированной стали в присутствии ингибитора И-1-А установлено, что при концентра-Щ1И ингибитора до 5 мг/л в воде и в 1 н. водных растворах Na l и Na SO , насыщенных сероводородом, скорость коррозии практически не зависит от состава растворов. При больших концентращ1яхингибитора (500 мг/л) скорость коррозии в насыщенных сероводородом 1н. растворе NaQ выше, чем в воде и в 1н. растворе NH2S04, при этом эффективность защитного действия ингибитора остается высокой и находится на уровне 92-98 %. [c.159]

Присутствие оксидов серы в продуктах сгорания вызывает увеличение скорости коррозии металлов. Однако влияние SOj и SO3 практически не проявляется при больших избытках кислорода. Незначительно влияют оксиды серы на коррозию и при относительно умеренных температурах. При температуре до 540 °С скорость коррозии сталей в оксиде серы(1У), которого значительно больше содержится в дымовых газах, чем оксида epbi(VI), практически такая же, как в воздухе и кислороде. При более высокой температуре скорость коррозии в SO2 тем больше, чем выше температура (рис. 12.1). При 760 °С скорость коррозии углеродистых и низколегированных сталей в оксиде серы(1У) примерно в два раза выше, чем в воздухе. Скорость коррозии сталей в оксиде серы(У1) существенно больше, чем в оксиде серы(1У). Например, при 800 °С наблюдалось увеличение скорости коррозии в SO3, по сравнению с SOj, примерно в три раза для аустенитных сталей типа Х18Н8, низколегированной стали и хрома. [c.221]

В глубоководных экспериментах, проведенных в Тихом океане к западу от Порт-Хьюнема (Калифорния, США), скорости коррозии углеродистой и низколегированных сталей (составы см. в табл. 14) составили от 13 до 51 мкм/год (табл. 15). Это меньше, чем можно было бы получить в поверхностных водах при той же продолжительности испытаний. На рис. 32 для сравнения показаны данные, полученные в разных местах. Можно полагать, что кривая, описывающая коррозию углеродистой стали в верхних слоях воды у острова Харбор (Сев. Каролина, [c.55]

Селективному вытравливанию подвержены сплавы на основе меди — хорошо известное явление, называемое обесцинкованием латуней. При селективном вытравливании интерметаллида РезА1 из алюминиевой бронзы на ее поверхности образуются ярко выраженные разрушения типа коррозионных язв. Частными случаями структурно-избирательного растворения является развитие МКК нержавеющих сталей в сильноокислительных средах, когда преимущественному растворению подвергаются выделяющиеся на границах зерен карбидные фазы, зарождение питтингов вследствие преимущественного растворения включений сульфида марганца, развитие язвенной коррозии углеродистых и низколегированных сталей, спровоцированное выделением в их структуре включений сульфида кальция. [c.134]

Как видно из приводимых данных, коррозионная стойкость стали в этих условиях зависит от содержания СОг. Если содержание СОг в смеси окиси этилена с аммиаком не превышает 0,15%, стали Ст. 3 и 2X13 при 20°С являются коррозионностойкими. Увеличение содержания СОг в исходной смеси приводит к возрастанию скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей. Так, в аммиачной воде при содержании СОг около 10% стали типа 2X13, 10Х13НБА нестойки. На образцах этих сталей обнаружены точечные поражения. [c.53]

Применяемый в процессе синтеза 22% раствор гидросульфида натрия содержит около 3 вес.% МагЗ, 4 вес.% ЫагСОз и до 0,4 вес. % хлор-иона. Наиболее интенсивная коррозия углеродистых и низколегированных сталей наблюдается в паровой фазе. На поверхности металла образуется плотный черный слой сульфидов железа. Коррозия стали неравномерная, появляются отдельные раковины и углубления. Срок эксплуатации емкостей для хранения гидросульфида натрия не превышает 8 лет при толщине стенки Ъ мм. Поверхность емкостей, мерников и трубопроводов, проработавших в контакте с гидросульфидом натрия около 60 месяцев, покрывается обильным осадком сульфидов железа, который попадает во всю последующую аппаратуру. Поэтому, если последняя будет выполнена из легированных сталей, то емкости для исходного гидросульфида также должны быть выполнены из более коррозионностойких материалов. Для этой цели целесообразно использовать [c.96]

Рис. 9.4. Зависимость скорости коррозии углеродистой и низколегированных сталей в N264 от температуры (Р == 20 ат).

Скорость коррозии углеродистой и низколегированной сталей в технической N2O4 значительна, особенно в зонах кипения и конденсации. В теплоносителе нитрин скорость коррозии резко уменьшается, особенно в зоне кипения. Однако для углеродистой стали СтЗ она может достигать величины — 0,010 г/(м2-ч), что является недопустимым (табл. 2.29). [c.92]

Гидро-пескоструйная обработка так же, как и обдувка сухим кварцевым песком, повышает сопротивление высокопрочных сталей коррозионному растрескиванию. Однако без применения специальных защитных средств гидропеокоструйная обработка вызывает коррозию углеродистых и низколегированных сталей, в том числе и вы- [c.238]

Ингибитор кй слотной кор розии КХК-3 получен путем упаривания надомоль-ных вод коксохимического производства, в которых содержатся в небольшой концентрации ингибиторы коррозии - роданид аммония, производные пиридина, хинолина и др. Концентрирование приводит к накоплению зтих веществ в остатке в количестве, достаточном для обеспечения значительного торможения коррозии углеродистых и низколегированных сталей в растворах кислот. [c.31]

При образовании плотной, хорошо пристающей к поверхности металла и сохраняющейся на ней при охлаждении пленки продуктов коррозии жаростойкость оценивают по увеличению массы образцов, а при образовании осыпающихся или возгоняющихся продуктов коррозии — по уменьшению массы образцов после полного удаления с их поверхности окалины. Окалину с углеродистых и низколегированных сталей рекомендуется снимать электрохимическим методом — катодной обработкой в 10%-ной H2SO4 с присадкой 1 г/л ингибитора кислотной коррозии (уротропина, уникода, катапина и др.) при плотности тока 10— [c.441]

Скорость коррозии в кислотах зависит и от состава, и от структуры стали и увеличивается с возрастанием содержания как углерода, так и азота. Степень увеличения зависит главным образом от предшествующей термической обработки (см. разд. 6.2.4), и она больше для нагартованной стали (см. рис. 7.3). Для исследования влияния малых добавок легирующих элементов на коррозию промышленной углеродистой и низколегированных сталей в 0,1 н. H2SO4 при 30 °С были использованы статистические методы [33]. Для изученных сталей скорость коррозии увеличи- [c.124]

При моноэтаноламиновой очистке природного газа происходит на-водороживание стали в растворах МЭА, содержащих и не содержащих сероводород. Наводороживанию стали при коррозии в МЭА способствует образование комплексного соединения железа с МЭА и связанное с этим разблагороживание равновесного потенциала стали. В растворах МЭА склонность углеродистых и низколегированных сталей к коррозионному растрескиванию проявляется лишь при превышении определенного уровня напряжений. Присутствие сероводорода в растворе снижает температурный предел, выше которого проявляется склонность стали к коррозионному растрескиванию. [c.34]

При учете экеплуатационных воздействий, снижение долговечности за счет коррозионных повреждений оценивается по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных долговечность с углеродистых и низколегированных сталей в коррозионной среде при равномерной коррозии можно определить по формуле [c.192]

Углеродистые и низколегированные стали (0 <6ООМПа) Горячие щелочи —0,6/+0,2 —0,9/—0,1 Защита от коррозионного растрескивания под напряжением и поверхностной коррозии Рис. 2.17, б [2, 49, 51, 59, 67] [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...