Наклеп матрицы

Некоторые интересные особенности механической связи в системе латунь — вольфрам были отмечены Беннетом и др. [47]. Прочность композитов составляла около 95% от значения, рассчитанного по правилу смеси. Однако наблюдался неожиданный эффект — образование нескольких шеек на небольших расстояниях друг от друга по длине проволоки, в результате чего полное удлинение было больше, чем у проволоки, испытанной вне композита. Объяснить это явление стеснением проволоки матрицей нельзя, так как образование шеек должно было приводить в этом случае к отделению проволоки от матрицы и расслоению композита из-за слабой связи. Множественное образование шеек было объяснено местным наклепом матрицы вблизи шейки на вольфрамовой проволоке. Наклепанная матрица разгружает проволоку до тех пор, пока несущая способность композита в данном месте не превысит несущую способность любого другого участка композита. Тогда деформация в данном месте прекращается и смещается вдоль проволоки в другое место. В пользу этой интерпретации свидетельствует то, что удлинение композита, составляющее 5— 10% при содержании вольфрама менее 5 об.%, уменьшается с ростом содержания последнего и при 20 об.% вольфрама достигает значений, примерно равных удлинению проволоки вне композита. При более высоком объемном содержании вольфрама уменьшается количество матрицы, способной подвергаться упрочнению и разгружать проволоку. , [c.81]

Напряжение в композиционном материале, при котором заканчивается начальная линейная область, определяется пределом пропорциональности алюминиевой матрицы и теми остаточными напряжениями, которые имелись в материале перед его растяжением. Криволинейная форма участка кривой напряжение — деформация, предшествующего стадии 2, определяется наклепом матрицы и распространением пластической деформации в образце. Стадия 2, хотя и близка к линейной, не является отражением полностью упругого поведения композиционного материала, поскольку она складывается из упругой деформации волокна и пластической деформации матрицы, причем последняя происходит при постоянной скорости наклепа. Деформация, происходящая в этой области, не полностью обратима. Наклон кривой на этом участке может быть подсчитан по уравнению (4), где вклад матрицы определяется скоростью ее наклепа. Поскольку величина этого вклада пренебрежимо мала, по сравнению с модулем упругости волокна, участок кривой стадии 2, иногда называемый вторичным модулем упругости, для композиционных материалов [c.457]

Надреза влияние 476 Наклеп матрицы 135 Напряжения внутренние 154 остаточные 154 растяжения на волокнах 25 Ниобиевая проволока 255 Нитрид бора 432 [c.500]

Заусенцы на поверхности среза. Их причина в увеличенном зазоре между режущими элементами, быстром их затуплении вследствие пониженной твердости, наличии конусности. Дефекты устраняют переделкой, иногда наклепом матрицы и пуансона, повторной термической обработкой и устранением прямой конусности. [c.154]

Предполагается, что в этом случае в сплавах имеется большое число внутренних источников дислокаций, которыми, видимо, и являются сами частицы. Вокруг частиц всегда существует поле упругих напряжений, связанное с разным удельным объемом и разными коэффициентами термического расширения частиц и матрицы (фазовый наклеп). [c.351]

Если частицы заметно отличаются от матрицы коэффициентом термического расширения, то дополнительно могут возникать случайно ориентированные центры за счет фазового наклепа. В этом случае весьма эффективным должно оказаться термоциклирование (чередование нагревов и охлаждений). [c.418]

Структурная чувствительность процесса разрушения в перлитных сталях объясняется следующими факторами. Фрагментация матрицы, вызванная фазовым наклепом, способствует появлению большого числа мест преимущественного зарождения микропор. Высокая плотность дислокаций в игольчатом сорбите обеспечивает интенсивный приток вакансий в пору и способствует более быстрому ее росту. Развитие процессов возврата приводит к ускорению деформирования металла при ползучести, появлению избытка вакансий тем в большей степени, чем выше исходная плотность дислокаций. Это также способствует быстрому росту пор. Высокая удельная плотность зародышевых пор и создание условий для интенсивного роста пор определяют наблюдаемый характер накопления повреждений в металле с сорбитной структурой. [c.18]

Отрицательное влияние предварительного наклепа на жаропрочные свойства стали устраняется термической обработкой, основной целью которой является рекристаллизация наклепанной матрицы. Поэтому гнутые участки труб пароперегрева- [c.31]

Весьма эффективна дробеструйная обработка в сочетании с цементацией, цианированием и закалкой при нагреве т. в. ч. она способствует превращению остаточного аустенита в мартенсит. Особенно велико влияние дробеструйной обработки после закалки шестерен при нагреве т. в. ч. При закалке в месте перехода закаленной зоны в незакаленную образуется участок с преобладанием растягивающих напряжений, этот участок является технологическим концентратором напряжений, который ликвидирует дробеструйная обработка. Наклеп дробью применяется в инструментальном производстве для упрочнения пуансонов, матриц для холодной штамповки, спиральных сверл и т. д. [c.104]

При прохождении процессов ИП в контактируемых поверхностях могут измениться условия деформационного упрочнения кристаллической решетки. Во-первых, образование медной пленки может привести к снижению эффективных касательных напряжений в подложке и тем самым обусловить уменьшение процессов наклепа, связанного с упругим взаимодействием дислокаций и работой дислокационных источников. В этом случае упругое взаимодействие линейных дефектов снижается не только по причине уменьшения вероятности множественного скольжения их по различным системам скольжения, но и снижением интенсивности работы источников дислокаций, в частности источников Франка— Рида. Понижение значений касательных напряжений может оказаться недостаточным для преодоления сил линейного натяжения и прогибания дислокационного сегмента до критического радиуса при работе источника Франка—Рида, в результате чего не происходит самопроизвольной генерации дислокационных петель. Во-вторых, наличие упругих напряжений на границе раздела между пленкой и основной матрицей может привести к тому, что выход дислокаций из приповерхностного слоя на поверхность будет затруднен и приведет к возрастанию упругих напряжений материала под пленкой. Помимо этих явлений, нужно еще учитывать взаимодействие дислокаций со свободной поверхностью пленки. Известно, что сила, действующая на единицу длины дислокации и стремящаяся продвинуть дислокацию к поверхности, имеет величину, [c.28]

При переходе от зоны к частице вследствие образования межфазной поверхности раздела частица — матрица появляется возможность релаксации локального фазового наклепа вследствие генерации дислокаций или возникновения вакансионных потоков в матрице, приводящих к компенсации разницы удельных атомных объемов. [c.44]

Рассмотрим условия релаксации локального. фазового наклепа вследствие генерации в матрице дислокаций. В случае когерентной связи частица — матрица генерация дислокаций возможна по двум механизмам [c.44]

При некогерентной связи частица — матрица появляется еще один дислокационный механизм релаксации локального фазового наклепа — пороги на эпитаксиальных дислокациях [149], которые могут работать как дислокационный источник. Казалось бы, тот факт, что они находятся непосредственно на разделе частица — матрица, т. е. тай, где фазовые напряжения максимальны, должен был бы приводить к инициированию их работы уже в процессе выделения частицы, а следовательно, к практически полной релаксации локального фазового наклепа уже на начальной стадии распада твердого раствора. Однако в работе [168] было экспериментально показано, что при малых размерах частиц второй фазы (нескольких сот ангстрем), некогерентно связанных с матрицей, генерация дислокаций на раз- [c.45]

Из сказанного следует, что при любом виде связи между частицами и матрицей коагуляция частиц должна приводить к релаксации локального фазового наклепа и росту пластичности металла. Действительно, пластичность литого молибденового сплава ВМ-1 (0,15% Zr 0,15% Ti и 0,02% С) начинает расти при увеличении среднего размера частиц выше 0,02—0,04 мкм, [c.46]

В такой группировке взаимодействие полей напряжений около каждой из частиц должно приводить к возникновению гидростатического давления в матрице, затрудняющего генерацию дислокаций даже при большом размере частиц, поскольку она связана с деформацией самой матрицы. В результате этого релаксация напряжения локального фазового наклепа даже при больших размерах частиц в группировке может происходить при начальных напряжениях источников, значительно больших, чем для одной изолированной частицы. Но даже если дислокации под действием фазовых напряжений и образуются по тому или другому механизму, то уход их из ядра группировки будет тормозиться барьерным действием ее периферийных частиц. Эти дислокации будут создавать встречное напряжение на дислокационный источник [c.56]

Но сказанное относится только к сплавам, в которых удельный атомный объем фаз внедрения, выделяющихся из твердого раствора, существенно превосходит удельный атомный объем матрицы, что делает свойства этих сплавов весьма зависимыми от уровня локального фазового наклепа при одном и том же структурном состоянии металла. [c.58]

Наклеп дробью применяют также для упрочнения гибочных матриц для холодной штамповки, спиральных сверл и другого инструмента. [c.160]

Гибочные матрицы для холодной Наклеп В 1,3 —1,9 ра- — [c.170]

Для упрочнения в сплавы вольфрама вводят мелкодисперсные оксидные или карбидные частицы и подвергают наклепу. Прочности очень высок даже с учетом разницы в плотности (рис. 19.7). Выше упоминалась возможность использования таких сплавов в качестве высокопрочных армирующих волокон в композиционных материалах с металлической матрицей. [c.309]

Принято считать, что упрочнение металлических материалов при поверхностно-пластическом деформировании [542] обусловлено механизмом дробления микроструктуры поверхностного слоя на фрагменты и блоки с образованием микроискажений кристаллической решетки. При наклепе алмазным выглаживанием и обкатывании закаленных сталей мартенситно-аустенитной структуры размерность блоков достигает (1,б-ь1,83) 10 см [543]. При этом наблюдается распад остаточного аустенита и его переход в мартенсит с образованием высокодисперсных карбидов, блокирующих сдвиги по плоскостям скольжения, что способствует, наряду с эффектом упрочнения, повышению микротвердости поверхностного слоя. На рис. 188 показано повышение микротвердости сплава ВТ-20 при алмазном выглаживании. Величина по глубине (более 150 мкм) асимптотически достигает уровня микротвердости матрицы сплава. [c.339]

Все предварительные операции в данной технологии аналогичны предыдущей, за исключением деформационного наклепа, который производят путем многократного деформирования рабочей зоны матрицы при помощи специальных пуансонов. [c.407]

При отсутствии сведений о строении изломов в исходном состоянии в (3.7) следует принять F = 0. Для металлических конструкций, в которых развивается межкристаллитная хрупкость и наклеп фер-ритной матрицы, суммарная степень охрупчивания в пределах зоны пластической деформации [c.101]

ЛТ/ = А (HV - HV ) + В (Fj> - F/), где — охрупчивание ферритной матрицы при ее наклепе. [c.101]

При диагностировании технического состояния элементов конструкции необходимо учитывать возможность появления в зонах концентрации напряжений участков пластической деформации. Для проверки возможного появления в конструкции участков пластической деформации применяются переносные твердомеры и (или) метод микропроб. Степень охрупчивания стали в результате пластической деформации (наклепа) ферритной матрицы (АТ") в зонах изменения [c.379]

Как уже отмечалось, при медленном нагреве аустенит образуется равномерно по всему образцу (см. рис. 1, а), что должно приводить к примерно одинаковому фазовому наклепу всей ферритной матрицы. При ускоренном же нагреве аустенитное превращение локализуется в отдельных участках (см. рис. 2, а, б), поэтому зоны матрицы, примыкающие к образовавшимся областям 7-фазы, должны испытывать больший наклеп, чем удаленные участки. В то же время известно, что обязательным условием возникновения центров рекристаллизации является неравномерность [c.111]

Вытяжка представляет собой процесс получения из плоской заготовки открытых сверху полых сосудов. Простейший штамп для вытяжки (рис. 146,6) состоит из пуансона 1 и матрицы 2. Заготовка 4 укрепляется зажимом 3 и давлением пуансона втягивается в матрицу, превращаясь в колпачок. При подъеме пуансона отштампованная деталь, зацепляясь за уступ, сделанный в матрице, снимается с него и падает вниз. Если заготовкой является предварительно вытянутый колпачок, то устройство штампа такое же, только пуансон снабжается каналом для отвода воздуха, что предупреждает выпучивание дна. Толщину зазора между пуансоном и матрицей для предупреждения появления складок устанавливают на 10—30% больше толщины материала, а рабочий контур пуансона, чтобы предупредить явление среза, должен быть закруглен. Чтобы уменьшить трение между заготовкой и штампом, применяют смазку из минеральных и животных масел с добавлением в нее талька, графита и т. д. Изделия сложной формы подвергают вытяжке в несколько переходов, чередуя вытяжку с отжигом. В тех случаях, когда возникающий наклеп не ухудшает качества изделий, отжиг не применяют. [c.285]

Упрочнение (наклеп) металла в процессе волочения вызывает нарастающую потерю пластичности металла, которая может привести к обрыву проволоки. Во избежание обрыва проволоки напряжение натяжения в конце ее, вытягиваемом из матрицы, не должно превышать предела текучести металла. Кроме того, для предупреждения обрывов вследствие наклепа при многократном волочении приходится прибегать к отжигу полуфабриката. Суммарные обжатия заготовки л ежду отжигами составляют в среднем 75—85%. [c.188]

СЛИШКОМ велико, чтобы его можно было приписать наклепу матрицы. Предполагают, что и этот эффект связан с остаточными напряжетями. [c.69]

Эти дефекты устраняют переделкой пуансона (при большом зазоре или его конусности), правильной установкой пуансона (при неравномерном зазоре), наклепом матрицы (если она некаленая) с последующим шлифованием ее по поверхности, повторной термической обработкой плохо закаленных пуансона или матрицы и заточкой. [c.211]

Для обеспечения высокой жаропрочности никелевые сплавы должны 1[меть структуру крупнозернистого v твердого раствора и равномерно распределенную -фазу. Разнозерннстость, выделения v -фазы преимущественно но границам зерна матрицы, сохранение наклепа после обработки резанием — все это снижает жаропрочность. [c.295]

Дальнейшее поведение этих, ранее других возникших зародыш зависит от ряда факторов и прежде всего от разности коэффицие тов термического расширения, включений и матрицы. Если эта рг ница велика, то зародыши кристаллизации испытывают фазов наклеп, их объемная энергия окажется большей, чем у зародыше возникающих вдали от включений, и последние могут их пог/ тить в процессе роста. Если же эта разница мала, то зародьш возникающие у включений, окажутся н изнеспособными и будут or режать в своем росте другие зародыши. [c.400]

Упрочнение увеличением числа дислокаций до.лжно рассматриваться с учетом двух механизмов (Од(л) и сТд(п я))- Рост плотности дислокаций при их беспорядочном переплетении и образовании леса для объемного упрочнения мало эффективен, так как вместе с активным упрочнением устраняется возможность релаксации пиковых напряжений. В этом случае упрочнение, например наклепом, рационально, как правило, в поверхностном слое, при исходной матрице с высокой пластичностью. Деформационное упрочнение сохранит свое определенное значение, но развитие и совершенствование этого механизма, вероятно, целесообразно в сочетании с последующей перестройкой (полигонизационный нагрев) или сегрегационным закреплением (деформационное старение) созданных дислокаций. [c.10]

Медленное деформирование материала может приводить к росту трещины не только по плоскостям скольжения, но также и по границам фрагментов Б условиях интенсивного наклепа материала и к потере когезивной прочности в субграницах. Такой вид разрушения сосуда под давлением был зарегистрирован в условиях эксплуатации. Трещина распространялась в сплаве 17Х4НЛ по границе раздела двухфазовой структуры между прослойками феррита (ферритная полосчатость) и мартенситной матрицей, В условиях двухосного растяжения под давлением и длительной выдержки под нагрузкой происходило вязкое отслаивание феррита по приграничным зонам. Трехточечный изгиб образцов в виде пластин, вырезанных из гидроагрегата вдоль образующей его цилиндрической части, показал, что при скорости деформации 0,1 мм/мин образцы имеют высокую пластичность с остаточной деформацией около 8 % в зоне разрушения. Рельеф излома имел полное подобие рельефу эксплуатационного излома. Это означало, что в условиях эксплуатации вязкость разрушения была реализована полностью, хотя на мезоскопическом масштабном уровне (0,1-10 мкм) разрушение было квазихрупким. Пластическая деформация материала была реализована за счет деформации зерен феррита с формированием неглубоких ямок в момент отслаивания феррита по границам мартенситных игл, что привело к столь значительному утонению стенок ямок, что их можно было выявить только при увеличении около 10,000 крат при разрешении растрового электронного микроскопа около 10 нм. [c.92]

Ковкий металл. Режется ножом. Можно прокатывать и прессовать. Волочению не поддается, так как вследствие незначительной прочности рвется в матрице. Подвержен наклепу и становится жестким при холодной деформации. Ра-зупрочняется при температуре ниже комнатной. Целесообразной температурой отжига является 100 С. Рекристаллизация может происходить при температуре ниже комнатной [c.345]

Существенное влияние на водородное охрупчивание титана оказывают наклеп и повышение содержания примесей внедрения — кислорода, азота, углерода. Оба указанных фактора повышают сопротивление титана деформированию и в этом отношении действуют подобно внешним охрупчивающим факторам (температура, объемность напряженного состояния и т. п.). Вместе с этим они снижают пластичность а-матрицы, уменьшают пределы растворимости водорода (примеси) и, по-видимому, интенсифицируют процесс выделения гидридов (наклеп). Все это вместе взятое приводит к уменьшению безопасных пределов содержания водорода в титане. [c.117]

Наклепываемые кобальтовые сплавы из семейства многофазных обладают несколько более сложной микроструктурой. Эти сплавы упрочняются в результате инициированного деформированием превращения аустенитной у-матрицы (г.ц.к.) в е-фазу (г.п.), и одновременно выделения интерметаллических соединений типа фазы Лавеса OjMo или упорядоченной 03AI по поверхностям раздела г.ц.к. — г.п. и границам двойников. Режим термической обработки ограничен требованием сохранения наклепа на уровне, обусловленном тем или иным видом применения сплава и заданным уровнем механических свойств иными словами, температуру превращения превышать нельзя. Недавние усовершенствования [25] обеспечили кобальтовому сплаву при 704 °С такие механические свойства, что он стал конкурентноспособным по отношению к популярному никелевому сплаву Waspaloy. [c.197]

Дефекты, созданные пластической деформацией, весьма устойчивы и сохраняются в течение длительного времени при нагреве в области суб-критических температур. Так, при 600°С полное снятие наклепа достигается лишь после 3,5 ч, а при 700°С - после 1,5-ч вьщержки [ 74]. Обращает на себя внимание то обстоятельство, что повышенная твердость сохраняется и при протекании начальных стадий рекристаллизации. Так, в деформированной стали 20 после вьщержки при 700°С в течение 30 мин рекристаллизация проявляется как рентгенографически (на линиях появляются точечные рефлексы), так и металлографически, а твердость сохраняется на уровне НВ 240 при НВ 137 в отожженном состоянии. При этом, кяк видно из рис. 25, а -> -превращение заметно ускоряется по сравнению с неотпушенной сталью (ср. кривые 1 я 3). По-видимому, это связано с появлением большого количества субграниц вследствие рекристаллизации ферритной матрицы и сфероидизации карбидов, тго, как известно, облегчает зарождение новой фазы, поскольку гетерогенное образование зародыша на границах требует меньшей энергии. Получение же при этом того же предельного количества аустенита, что и для неотпущенной стали, свидетельствует о сохранении при указанном отпуске значительной части искажений решетки. Удлинение выдержки, естественно, снижает избыточную энергию системы и приводит к уменьшению предельного количества аустенита (см. рис. 25, кривые 4-6). [c.56]

Рассмотрим с этих позиций описанные в предьщущем разделе особенности поведения сталей при а -> 7-превращении, осуществляемом в условиях разных скоростей нагрева. Прежде всего следует обратить внимание на существенные различия в морфологической картине развития а -> 7-превращения при переходе от медленного к ускоренному нагреву (см. гл. Ш). При нагреве с малыми скоростями наблюдается равномерное распределение зародышей аустенита по объему образца, что должно приводить к однородному фазовому наклепу ферритной матрицы. При ускоренном же нагреве <х - -у-превращение связано с локальными наиболее искаженными участками матрицы. Следствием такого процесса должно быть неоднородное распределение дислокаций. А как уже отмечалось, чем менее однородное распределение дислокаций, тем труднее осуществляется их последующее перераспределение с образованием малоугловых границ. Поэтому можно ожидать, что характер дислокационной структуры, создаваемый в результате а -> 7-превра-щения при медленном нагреве, должен способствовать протеканию по-лигонизационных процессов, при ускоренном же нагреве - рекристал-лизационных. [c.96]

Степень охрупчивания металла, вызванная действием эксплуатационного или технологического фактора охрупчивания, может усиливаться, если охрупчивающий фактор имеет ту же природу охрупчивания (повреждения) ослабление когезивной прочности границ зерен (кристаллитов) или упрочнение матрицы (наклеп, старение, выделение частиц дисперсной фазы). [c.200]

С количество остаточного мартенсита убывает от 15% практически до нуля. При этом после 2-часовой выдержки удается получить предел текучести у-фааы около 100 кгс/мм . Вследствие перераспределения никеля в процессе изотермического а - у превращения аустенит сплава Н26ХТ1 является ферромагнитным при комнатной температуре. Фазовый наклеп этого же сплава по обычной технологии (а - у превращение при нагреве со скоростью 150 град/мин до 700°С и последующее длительное старение в течение 24 ч при 600 С) приводит к увеличению предела текучести аустенита только до 80-82 кгс/мм . Наблюдаемое повышенное упрочнение сплава Н26ХТ1 со структурой тонкопластинчатой у-фазы, по всей видимости, определяется совместным влиянием диспергизации у-матрицы и старения. [c.145]

В сплаве ЭИ437Б, единственной упрочняющей фазой которого является упорядоченный интерметаллид на основе соединения NisAUv ), с таким же удельным объемом, как и матрица (у), ТЦО (1040 1120°С, 10 циклов) обеспечивает измельчение зерна в перегретом (1200°С, 5 ч) сплаве, несмотря на отсутствие фазового наклепа. [c.147]

Различают два вида охрупчивания стали внутризеренное охрупчивание, вызванное наклепом внутренних объемов зерен ферритной матрицы, и межзеренное, обусловленное ослаблением границ зерен и снижением их когезивной (зернограничной) прочности. В общем случае суммарную степень охрупчивания можно представить в виде [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...