Ниобиевая проволока

Надреза влияние 476 Наклеп матрицы 135 Напряжения внутренние 154 остаточные 154 растяжения на волокнах 25 Ниобиевая проволока 255 Нитрид бора 432 [c.500]

Рис. 1. Влияние температуры и остаточного давления при отжиге и дегазации ниобиевой проволоки (а) и ленты (б) на удельное электросопротивление ниобия при низких температурах

Рис. 9. Зависимость критического тока от поперечного магнитного поля для ниобиевой проволоки

Для исследования характера диффузионного взаимодействия кремния с ниобием были изучены слои силицидов, образовавшиеся на ниобии при взаимодействии со смесями порошков (содержащими 20% кремния, нейтральные окислы и хлорид аммония) при температуре 1100,1150 и 1200° в течение 5 час. Слои, образующиеся на ниобиевой проволоке, последовательно стравливались в электролите, состоящем из 1%-го раствора соляной кислоты в абсолютном этиловом спирте. После каждого стравливания состав фазового покрытия определялся рентгеноструктурно. Результаты ис- [c.74]

Для пайки тугоплавких металлов применяют кремний-ниобиевые припои, обеспечивающие равнопрочность соединения и основного металла. Припои могут быть изготовлены в виде проволок, листов, порошка. Пайку ведут в среде водорода с продувкой гелием. Температура пайки зависит от содержания в припое кремния. Например, при 7 % Si температура пайки 2000 С при 4% — 2250 °С при 2 % — 2350 °С при 0,5 — 2400 °С (остальное — ниобий). [c.297]

Л —ниобиевый вкладыш, расплавленный в токоподводе из тантала / В—ниобиевый припой в виде проволоки. помещен между танталовой деталью I и танталовым вкладышем 2. [c.101]

Эффективность МГД-генератора зависит от интенсивности. магнитного поля, создаваемого электромагнитом. Стоимость электромагнита высока и он расходует большое количество электрической энергии. Разрабатывается конструкция электромагнита с применением проволоки из ниобиево-циркониевого или из других сплавов. При охлаждении такого электромагнита с помощью жидкого гелия можно получить мощные магнитные поля. [c.596]

Троицким и Никитенко [364] выделена часть эффекта, свободного от тепловой дилатации. Установлена пороговость эффекта действия тока на пластическую деформацию ниобия, возрастание эффекта с ростом скорости растяжения образцов и понижением температуры опыта. Обнаружено явление сверхэлектропластичности ниобиевой проволоки (деформация на сотни процентов больше, чем без тока) при оптимальном режиме тока. Эффект сверхэлектропластичности был подтвержден также на сверхпластичных цинке и цинковом сплаве (Zn — 0,4% А1) [365]. [c.234]

Удельная длительная прочность ниобиевой проволоки В88 при 1100° С за 100 ч в 1,5 раза выше, чем у вольфрамовых нитей для ламп накаливания. Наличие таких высокопрочных волокон позволяет создавать композиционные материалы с улучшенной прочностью. Ожидается дальнейшее повышение прочности проволоки. Размер волокна является другим переменным фактором, с помощью которого можно увеличить длительную прочность композиционного материала. Поскольку взаимодействие матрицы с волокном служит основной причиной снижения свойств и так как степень потери свойств для композиций, упрочненных тугоплавкой проволокой, связана с глубиной зоны взаимодействия в волокне, прочность композиции может быть повышена путем увеличения площади сердцевины волокна, где отсутствует взаимодействие. Как показано на рис. 11, глубина зоны взаимодействия по существу одинакова как для волокон меньшего диаметра, так и волокон большего диаметра. Однако процент площади, где отсутствует взаимодействие компонентов, значительно больше для волокна с большим диаметром. В то же время волокно с меньшим диаметром имеет более высокую длительную прочность по сравнению с волокном большего диаметра. Таким образом, оба эффекта должны уравновесить друг друга. Для кратковременной службы, при которой глубина зоны взаимодействия очень мала, использование волокон малого диаметра обусловливает повышенную прочность композиций для более продолжительного времени, предпочтительнее использовать волокна большего диаметра. Специфические условия протекания процессов взаимодействия нитей — из вольфрама 218 указывают на то, что лучшие свойства для работы при 1090° С и выдеряшах 100 и 1000 ч обеспечиваются использованием волокон с диаметром 0,38 мм. При выборе волокон необходимо учитывать, что прочность зависит от их размера и толщины реакционной зоны. [c.257]

Ниобиевая проволока, подвергнутая холодной деформации-путем ковки и волочения на диаметр 0,51 мм, имеет критическую температуру перехода 9,07 °К ( 298°к/ ю к =68). Эта температура сравнима с величиной, приведенной в работе Миннигеро-де (16] для холоднодеформированного ниобия. Критическая температура снижается до 9,2° К после отжига и дегазации проволоки ( i 298 K/ io°K = 280). Проволока диаметром мм, полученная из слитка пятикратно переплавленного в электронном пучке, после отжига и дегазации (/ 298 к/ 1о°к 500) имеет текпературу перехода равную 9,4 К, что хорошо согласуется с результатами как Миннигероде [16], так и Кальверли. [Критические температуры ниобия, приводимые разными исследователями при использовании различных методов, приведены в работе Б. Робертса (см. стр. 53, 54). При строгом сопоставлении следует принимать во внимание приведенные содержания примесей]. [c.103]

Удельное электросопротивление рп ниобия в нормальном, деформированном, отожженном и дегазированном состояниях, а также с различными концентрациями растворенных атомов показано на рис. 3, а, б и в. Для холоднодеформированной ниобиевой проволоки (диаметром 0,51 мм) р равно 2,4Х10 мком-м (2,4 X 10 ом- см). После дегазации и отжига удельное электросопротивление снизилось приблизительно до 0,6X10- мком-м (0,6 X 10 ом см). Значения удельного электросопротивления [c.106]

Рис. 5. Характеристики перехода в сверхпроводящее состояние в продольном магнитном поле (цифры около каждой кривой перехода характеризуют величину яоля) ниобиевой проволоки диаметром 0,74 мм в системах N5 — О, ЫЬ — Н, КЬ — Н и К Ь — Д. Содержание примесей указано

Применение ниобиевой опирали диаметром 5 мм с покрытием из ЫЬз5п, полученного путем погружения ниобиевой проволоки в расплавленное олово, снижает температуру перехода с первоначальной величины 17,85° К до 17,55° К н до 17,15° К — в спирали диаметром 3 мм [42]. Критический ток в проволоке с сердцевиной ЫЬз5п уменьшался после перемотки проволоки на другую форму катушки [13] с 43 а до 33 а. [c.129]

На рис. 4 приведена серия рентгенограмм поверхности графитового стержня, выдергканного в жидком олове в течение 24 час. при 960° одновременно с ниобиевой проволокой, и внутренних слоев, обнаженных последовательным механическим удалением карбида слоями толщиной 100 мк. [c.124]

Наиболее важное следствие, вытекающее из Сложной природы поверхности раздела, — это кажущаяся стабильность композитов псевдопервого класса. Это явление уже обсуждалось выше и будет рассмотрено далее в других главах книги. Еще один эффект был обнаружен в тех композитных системах, где термодинамическая нестабильность вызывает диффузию через поверхность раздела. При этом часто наблюдается диффузионный небаланс, который приводит к образованию пустот по механизму Киркендалла Однако высокая концентрация несовершенств на поверхност раздела облегчает зародышеобразование при конденсации вакансий и ускоряет порообразование. Кляйн и др. [25] наблюдали такие поры в композите ниобиевый сплав — вольфрамовая проволока после 10-часового отжига при 1590 К (рис. 9). На этом рисунке ясно видно зарождение пор вдоль исходного положения поверхности раздела. [c.35]

Другой подход к проблеме растворимости был использован Брентналлом и др. [7] при исследовании системы ниобий — вольфрам. Максимальное количество вольфрама, которое может быть введено в обычные ниобиевые сплавы, ограничено 20—30% из-за снижения ковкости сплава. Композитный материал из ниобиевой матрицы с вольфрамовой проволокой теряет стабильность вследствие растворения проволоки. Однако продукты растворения представляют собой высокопрочные сплавы системы Nb — W, которые обычно являются нековкими. Образование этих сплавов компенсирует потерю прочности, вызванную растворением вольфрамовой проволоки. На рис. 4 показано влияние выдержки (до 100 ч) при 1477 К на прочность при растяжении Nb-сплава с 24 об.% проволоки (W с добавкой 37о Re). Имеются два фактора, снижающие прочность. Первый из них — это уменьшение сечения вольфрамовой проволоки из-за растворения, второй— возврат, приводящий к разупрочнению. Прочность проволоки уменьшается с 119 кГ/мм в исходном состоянии до 77 кГ/мм после выдержки 100 ч при 1477 К. В то же время прочность композита не изменяется. Предполагается, что постоянная величина прочности композита обеспечивается образованием высокопрочных Nb — W-спла-вов. На рис. 5 сопоставлены микроструктуры вблизи места разрушения при испытании на растяжение образцов в исходном состоянии и после ЮО-часовой выдержки при 1477 К. Матрица становится менее пластичной после отжига из-за большого количества растворившегося в ней вольфрама. [c.94]

Брентналл и др. [3], а также Кляйн и др. [И] исследовали типы разрушения композита Nb (сплав)—W при комнатной температуре и при 1477 К. Композит предназначен для высокотемпературной эксплуатации в окислительной атмосфере и состоит из устойчивого к окислению ниобиевого сплава (матрица) и вольфрамовой проволоки. Поскольку упрочнитель и матрица взаимно растворимы, но не взаимодействуют химически, композит относится ко второму классу. Для оценки влияния температуры на тип разрушения и на прочность предел прочности данного композита при внеосном нагружении определяли при комнатной температуре и при 1477 К- Зависимость прочности при растяжении от величины угла между напрг,влением нагружения и проволокой представлена на рис. 13, а. При 1477 К композит более чувствителен к направлению нагружения, чем при комнатной температуре это лучше видно на рис. 13, б, где значения прочности при внеосном нагружении нормированы относительно значения прочности при угле 0° (т. е. относительно продольной прочности). [c.204]

Применение. Около 3/4 всего получаемого молибдена идет на легирование стали, никелевых и других сплавов. Молибден увеличиваёт прокаливаемость и закаливаемость стали, уменьшает склонность к отпускной хрупкости и повышает жаропрочность никелевых, кобальтовых, хромовых, ниобиевых и других сплавов. Нелегированный молибден применяют в электроламповой и радиотехнической промышленности в виде проволоки и прутков. Из него изготавливают листовые аноды и сетки генераторных и усилительных ламп с рабочей температурой до 1700° С, керны катодов магнетронов, пружины катодов и т. п. [c.556]

По измерениям электросопротивления, ЫЬзЗп, приготовленный переплавкой спеченной заготовки, имеет плотность критического тока до 3 10 а/м (3000 а/см ) при поле 8,8 тл (88 кгс) и 4,2° К [4]. Однако для комбинированной проволоки, полученной при переработке заполненной порошками олова и ниобия ниобиевой трубки (чтобы порошки прореагировали и образовали сердцевину из МЬзЗп, трубки нагревали при 970° С 16 ч) плотности тока составляли до 15-10 а/ж (150 000 а/см ) при 8,8 тл (88 кгс) и 4,2° К [4]. [c.124]

Данные, приведенные в этой статье, получены при исследовании спеченных прессовок, а не проволок прессовки достаточно велики для изучения механических и сверхпроводящих свойств рентгеновский и микроскопический анализы также проще на прессовках. Кроме того, сравнение результатов, полученных на прессовках и на проволоках, должно показать, обусловлен ли высокий критический ток проволоки с сердцевиной ЫЬзЗп сжатием ниобиевой оболочки или же является результатом спекания сердцевины. [c.129]

К относительно кислотоустойчивым промышленным сплавам принадлежат прежде всего никель-молибденовые (Н70М27Ф, Х15Н55М16В), ниобиевые АН-3, АН-5), титановые (Т5Т и марки серий АТ, ВТ, ОТ) и циркониевые сплавы [146]. Известно и несколько марок промышленных сталей, устойчивых в минеральных кислотах (табл. 5). Широко распространенную сталь ОХ18Н10Т наносят в промышленном масштабе на обычные углеродистые стали как биметалл методом плакирования. В местных условиях используется проволока как материал для напыления. Можно синтезировать и порошки из нержавеющих сталей. Конкретные сведения о степени устойчивости различных марок сталей и сплавов в агрессивных средах даны в справочной литературе (146], а современное состояние дела освещено в работе [147]. [c.102]

Спрессованные штабики из натриетермических порошков тантала часто обладают недостаточной электропроводностью для прямого их нагревания током. Чтобы повысить их проводимость, применяют предварительное спекание штабиков при 1000—1200° С в горизонтальной трубчатой вакуумной печи с алундовой трубой, нагреваемой обмоткой из молибденовой проволоки. Штабики, спресованные из ниобиевых порошков, а также штабики из танталовых порошков, полученных электролитическим методом, обычно не требуют предварительного спекания. [c.195]

Предпринимаются попытки использовать в качестве испарителей алюминия другие материалы. Так, в работе [152] описаны исследования ниобиевых проволочных нагревателей для испарения алюминия вместо вольфрамовых. Установлено, что ниобие-вые нагреватели меньше охрупчиваются и имеют больший срок службы, чем вольфрамовые. Расплавляясь, алюминий смачивает проволоку, и на ее поверхности образуется интерметаллическое соединение ЫЬА1д, которое предотвращает дальнейшее проникновение алюминия в ниобий. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...