Правило временного упрочнения

Среди других методов оценки накопленной деформации ползучести — правило временного упрочнения, правило деформационного упрочнения и правило относительной продолжительности. Правило временного упрочнения основано на предположении, что главное влияние на величину скорости ползучести оказывает продолжительность выдержки при заданных значениях температуры [c.446]

Оцените для такого нагружения с помощью приведенных на рис. Q13.il кривых полную деформацию ползучести по истечении 60 ч, используя (а) правило временного упрочнения, (Ь) правило деформационного упрочнения и (с) правило относительной продолжительности. [c.471]

Потеря веса при фреттинге 488 Правило временного упрочнения 446, 447 деформационного упрочнения 446, 447 [c.618]

Правило деформационного упрочнения основано на предположении, что главное влияние на величину скорости ползучести оказывает величина достигнутой к этому времени пластической деформации независимо от предшествующей истории нагружения. Этот подход проиллюстрирован на рис. 13.8. Полная деформация ползучести опять находится в результате суммирования приращений 6 . Отметим, что при применении этого метода передвижения от одной кривой ползучести к другой вдоль траектории деформирования осуществляются по горизонтальным линиям, соответствующим постоянным значениям деформации. [c.447]

Правило относительной продолжительности представляет собой компромисс между правилом временного упрочнения и правилом деформационного упрочнения. Как показано на рис. 13.9, вместо [c.447]

Прочность и твердость сплава с увеличением продолжительности старения, как правило, вначале возрастают, достигают максимума, а затем снижаются (рис. 13.8). Чем выше температура старения, тем скорее достигается этот максимум. Дальнейшее снижение прочностных свойств связано с перестариванием. Последнее вызвано коагуляцией образовавшихся выделений, которая приводит к укрупнению частиц фаз и уменьшению их числа в единице объема. Другой процесс при перестаривании — переход метастабильных фаз в стабильные и замена когерентных границ раздела некогерентными. При достаточно низких температурах старения процесс перестаривания не достигается. Упрочнение при этом развивается непрерывно с затуханием во времени. [c.499]

По мере дальнейшего относительного смещения тел происходит непрерывное распространение пластических деформаций в глубь слоя. Одновременно увеличивается глубина застойной зоны металла, который движется как одно целое с контртелом. Вследствие непрерывного увеличения размеров застойной зоны возрастает объем оттесняемого материала. Деформированное состояние материала на этой стадии схематически изображено на рис. 28, в. Так как глубина слоя заторможенного материала велика, сзади контакта возникают растягивающие напряжения, затем появляется трещина, приводящая к выкалыванию или выдиранию упрочненного материала застойной зоны. Вырванная частица, как правило, удерживается вследствие холодного сваривания на поверхности контртела в виде нароста. Сильно упрочненный нарост при дальнейшем относительном скольжении тел выступает в роли микронеровности, выцарапывающей поверхность более мягкого материала. При этом может повторяться по несколько раз процесс схватывания между наростом и поверхностью более мягкой детали. Размеры нароста со временем стабилизируются. При определенной величине зазора между поверхностями оттесняемый материал формируется в стружку и удаляется из зоны трения в виде продуктов износа [61]. [c.90]

Работоспособность упрочненного или нанесенного слоя (гальванические, химические и напыленные покрытия), как правило, зависит от величины и времени воздействия (числа циклов) знакопеременных напряжений, возникающих при скольжении двух шероховатых поверхностей в точках реального контакта и приводящих в большинстве случаев к усталостному износу слоя или к его выкрашиванию. [c.194]

Уравнение (2.6.57) является вариантом теории упрочнения (2.6.11), распространенной на случай стареющих материалов (правая часть явно зависит от времени). На рис. 2.6.6 схематически показан случай, когда введение деформации д является необходимым в зависимости от того, когда приложено напряжение ао (при ==0 или при /=гЬ), получаются неодинаковые кривые ползучести (линии J и 2). [c.119]

Часто коэффициент упрочнения сильно зависит от температуры, изменяясь, например, у кадмия в интервале от 200 до —250° С в 400 раз, причем основные изменения упрочнения происходят в области средних сходственных температур. Именно в этой области (например, правило А. А. Бочвара для температуры рекристаллизации) начинает проявляться разупрочняющее действие времени (отдых и рекристаллизация). Поэтому увеличение скорости деформации, уменьшая время для процессов разупрочнения, влияет в среднем температурном интервале весьма сильно. Иными словами, если при заданной температуре при статической деформации металл претерпевает в основном горячую деформацию, т. е. разупрочняющие процессы успевают пройти, то при понижении температуры деформации, при той же скорости скорость разупрочняющих процессов уменьшается и происходит холодная деформация. В этом случае упрочнение резко повышается. [c.242]

Формирование связанных отложений на высокотемпературных поверхностях нагрева при сжигании твердых топлив протекает под действием аэродинамических факторов и химических процессов в слое осевшей золы при наличии химически активных компонентов и компонентов с высокими связывающими свойствами (легкоплавкие эвтектика , жидкая фаза). Химические реакции, как правило, приводят к упрочнению слоя отложений. Основная особенность связанных отложений — способность к неограниченному росту с течением времени (преимущественно на лобовых образующих труб), благодаря чему они вызывают особенно большие трудности в эксплуатации котлов. [c.129]

Объемное упрочнение применяется для повьпиения статической прочности деталей, у которых рабочие напряжения распределены по сечению более или менее равномерно. Объемное упрочнение осушествляется как правило термической объемной обработкой. Формирование требуемых эксплуатационных свойств деталей при термической обработке достигается правильным выбором материала, скорости и температуры нагрева, времени вьщержки, скорости охлаждения, глубины прокаливаемости, а также сочетанием различных методов термообработки. [c.365]

Как правило, при расчете сварочных деформаций и напряжений диаграмму материала 01 (е,) принимают идеализированной, без упрочнения. Как показывает практика расчетов, такой подход приводит к существенным погрешностям при определении временных деформаций и напряжений. [c.85]

Диск авиационного двигателя из сплава Z в течение двухчасового типичного полета подвергается воздействию напряжении и температур в соответствии с данными, приведенными в таблице (см. стр. 470). Предельно допустимая деформация ползучести равна 0,1. Используя кривые ползучести для этого материала, приведенные на рис. Q13.12, вычислите полную деформацию ползучести после двухчасового полета с помощью (а) правила временного упрочнения, (Ь) правила де( юрмационного упрочнения и (с) правила относительной продолжительности. [c.471]

Основные проблемы на данном этапе расчетов связаны с оценкой величинь[ контактного упрочнения мягких прослоек. Это обусловлено тем, что существчтощие до настоящего времени расчетные методики по определению как правило, разработаны тя случая одноосного на-гр жения оболочковых конструкций (и = 0,5 и и = 1,0), не позволяющих оценить общий случай их нагружения (п = 0.. . 1,0). [c.112]

Вплоть до 1964 г. ни одна из существующих теорий не могла дать полного представления о процессах, происходящих на поверхности раздела, и объяснить положительное влияние различных обработок на свойства волокон. По-видимому, обработка существенным образом влияет на свойства поверхности раздела, однако степень влияния на различные свойства волокон различна. Независимо от предаказаний любой теории необходимым условием для (Получения высокопрочных слоистых стеклопластиков, предназначенных для иопользования в разных условиях и, как правило, в течение длительного времени, является эффективная передача напряжений во (В1С6М объеме композита от волокна к волокну через поверхность раздела. Вероятно, обработка каким-то образом способствует не только упрочнению адгезионной связи на поверхности раздела, но и ее сохранению во времени, [c.28]

При температуре испытания 650° С, так же как и при 450° С, вид нагружения определяет характер изменения деформационных циклических характеристик (рис. 2.15). В условиях моногармо-нического нагружения при малых временах нагружения (больших уровнях напряжений) разупрочняющее влияние температуры, несмотря на большую величину деформации, проявляется в большей мере, и, наоборот, при меньших уровнях нагрузки (деформации), обусловливающих и большее время нагружения, процессы структурных изменений материала оказывают большее влияние. В результате при меньших напряжениях более интенсивно и более длительное время может наблюдаться уменьшение ширины петли гистерезиса (см. рис. 2.15). При больших амплитудах напряжений упрочнение быстро сменяется разупрочнением При этом для малых уровней нагрузки (разрушающее число циклов )> 10 ) накопление деформаций невелико и ограничивается, как правило, величиной деформации, накопленной в первом цикле, а на стадии окончательного разрушения, когда материал с ильно поврежден, в отдельных случаях проявляется склонность к накоплению деформации в сторону сжатия. Однако это накопление незначительно (см. рис. 2.15). [c.38]

Экспериментальному исследованию ползучести материа.лов при нормальных и повышенных температурах посвящено значительное число работ, обзор которых представлен в [19]. В основном исследования проводились для одноосного напряженного состояния при постоянной или переменной нагрузке. Характерной особенностью деформации ползучестщ является ее почти полная необратимость и сильная нелинехгность зависимости скорости ползучести от действующего напряжения [19]. Результаты испытаний на ползучесть обычно представляют в виде кривых ползучести (зависимость деформации ползучести е" от времени 1). На кривой ползучести в общем случае можно выделить три характерных участка участок неустановившейся ползучести (на этом участке происходит упрочнение материала и скорость деформации ползучести убывает), участок установившейся ползучести (скорость деформации ползучести постоянна или равна нулю) и участок неустановившейся ползучести, предшествующий разрушению образца (скорость ползучести быстро возрастает). При повышении температуры скорость ползучести, как правило, возрастает. [c.134]

К настоящему времени в СССР и за рубежом усилиями многих ученых осуществлены важные исследования явлений хрупкого разрушения твердых тел как в плане решения соответствующих краевых задач механики и создания физически более обоснованных критериев разрушения, так и в области разработок методов оценки склонности конструкционных материалов к хрупкому разрушению (см., например, обзоры в работах [9, 82, 118, 145]). Необходимость в таки исследованиях обуслоЬ-лепа, с одной стороны, тем, что высокопрочные конструкционные материалы (например, жаропрочные сплавы, упрочненные стали, металлокерамические материалы, некоторые пластмассы), как правило, являются хрупкими материалами, т. е. такими, которые уже при нормальных температурах и малых скоростях нагружения разрушаются путем распространения трещины без предварительных пластических деформаций макрообъемов тела. (При низких температурах, повышенных скоростях нагружения, воздействии некоторых поверхностно-активных сред, наводороживании и в других условиях, приводящих к ограничению пластического течения конструкционного материала, его разрушение путем распространения трещины доминирует). С другой стороны, реальные условия эксплуатации конструкции всегда предусматривают наличие некоторой жидкой или газовой среды. Эта среда проникает в деформируемое тело (элемент конструкции) через его структурные несовершенства — дефекты (макро- или микротрещины, границы зерен, включений) и особенно интенсивно взаимодействует с участками тела, деформированными за предел упругости. К таким участкам относятся окрестности резких концентраторов напряжений (трещины, остроконечные полости или жесткие включения и др.). Именно в окрестности подобных дефектов среда, изменяя физико-механические свойства деформируемого материала, в первую очередь его сопротивление зарождению и развитию трещины, оказывает существенное влияние на служебные свойства (несущую способность) рабочего тела в целом. [c.9]

Предел текучести тягучего металла под влиянием предварительного наклепа повышается по отношению к последующему нагружению того же направления. Однако наклепанный металл может утратить прочность в результате длительного воздействия достаточно высокой температуры, поскольку при этом будут происходить отжиг и рекристаллизация. Таким образом, предел текучести о и октаэдрическое касательное напряжение То (характеризующее пластическое сопротивление) при длительном тепловом воздействии имеют тенденцию к снижению. Этот факт можно точно выразить, добавляя к правым частям соотношений (16.2) и (16.3) третьи члены вида (do/dt)dt и dxoldt)dt соответственно. При этом величины do/dt и dxo/dt определяют скорости (по времени) убывания пределов текучести о и То, существующие одновременно со скоростями изменения упрочнения до/де", dTf jdy , причем последние две величины положительны, а две первые — отрицательны ). [c.622]

Таким образом, добавляя к правой части (16.121) постоянную ао, можно включить в рассматриваемую схему материал, обладающий в начальный момент i=0 конечным пределом текучести сГо- Пользуясь терминологией, триме-няемой в реологии, такой материал можно также назвать обобш енной идеализированной средой Бингама, обладающей упругостью =a E, постоянной вязкостью ф, линейным упрочнением и пределом текучести ay — aQ- -yt, возрастающим или убывающим с течением времени t, в зависимости от того, имеет ли место упрочнение или разупрочнение. Траекторией нагружения (деформирования) будет путь точки Р ъ", и", а), движущейся по наклонной [c.677]

Значения Р (г, г) находились в точках, принадлежащих окре-стности правого отверстия, с помощью численных методов. Для вычисления интегралов (130) от скоростей деформации ползучести использовалась квадратурная формула Гаусса с разбиением толщины оболочки на 6 интервалов (5 учлов) производные по координатам заменялись разностными соотношениями. Приращение меры упрочнения на шаге времени находилось в предположении постоянства скоростей деформации ползучести в пределах шага. [c.111]

Опыты Саттона проводились, главным образом, на алюминиевых сплавах типа Н15 (содержащих медь, магний, кремний и марганец), очевидно, упрочненных в результате старения при комнатной температуре. Подобные сплавы применяют еще и в наши дни, но, как правило, после искусственного старения, которое приводит к небольшому дополнительному увеличению прочности. Если требуется очень высокая прочность, то предпочтение отдают сплавам, содержащим, кроме меди, еще и цинк. С плавы же типа НЮ и НЗО содержащие магний и кремний (но не содержащие меди), выбираются для условий, где не требуется очень высокая прочность, но необходима более высокая коррозионная стойкость. Весьма желательно, чтобы работа, аналогичная работе Жерара и Саттона [251, была выполнена с современными сплавами, прошедшими термическую обработку по режимам, принятым в настоящее время. Имеются основания полагать, что многие из требующихся данных уже получены, но они хранятся в архивах, причем отсутствие их на страницах журналов, по всей видимости, объясняется не столько засекречиванием, сколько отсутствием времени для их оформлени5 в виде статьи. Однако случается, что и в опубликованных статьях приводятся неполные данные. Примером может служить прекрасная статья Инглиса и Ларка, посвященная сплавам типа НЮ, в которой идет речь об образцах, окрашивавшихся по тщательно разработанной схеме может быть под этим подразумевается тот вид защиты, который рекомендуется в главе XIV, но неопределенность формулировки, в которой, по-видимому, авторы менее всего повинны, снижает ценность статьи. [c.662]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...