Стали нержавеющие ферритные

Такому разрушению подвержены (но несколько слабее) и ферритные нержавеющие стали. Двухфазные стали (аустенито-ферритные) обладают наименьшей склонностью к коррозионному растрескиванию. [c.492]

По составу нержавеющие стали делятся на хромистые и хромоникелевые. Кроме основных элементов (углерода, хрома, никеля) нержавеющие стали могут быть дополнительно легированы молибденом, титаном, ниобием, медью, кремнием, которые вводят для повышения коррозионной стойкости, механических и технологических свойств стали. Нержавеющие стали бывают нескольких структурных классов ферритного, ферритно-мартенситного, мартенситного, аустенит- [c.31]

Некоторые способы окрашивающего травления сплавов на основе железа, особенно нелегированной стали, были приведены ранее. Они пригодны для низколегированной, а также для ледебуритной стали, но не для нержавеющих ферритных или аустенитных хромистых или хромоникелевых сталей. Марганцовистый аустенит в марганцевой стали в этом отношении составляет исключение он окрашивается даже тиосульфатом натрия. [c.152]

Все аустенитные, нержавеющие ферритные стали, а также стали с промежуточными структурами позволяют после травления поверхности зерен проводить оптический анализ по их окрашиванию (рис. V, цветная вклейка). [c.153]

ДВУХФАЗНЫЕ НЕРЖАВЕЮЩИЕ СТАЛИ АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.41]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустенитного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 8, Р, 8е облегчают обработку [c.472]

Нержавеющие стали всех классов при деформации уширяются больше, чем углеродистая сталь. Например, ферритные стали уширяются больше углеродистой стали примерно в 1,6 раза, аустеннтные — в 1,4 раза, мартен-ситные — в 1,3 раза. С ростом температуры уширение нержавеющих сталей возрастает. Повышенное уширение должно учитываться при калибровке валков и разработке схем деформации, так как в противном случае трудно обеспечить удовлетворительное качество поверхности прокатанного металла. [c.290]

При сварке закаливающихся хромистых нержавеющих сталей применяют электродную проволоку того же состава или из хромоникелевых сталей аустенито-ферритного класса (18-8 с Ti, Nb или 23-13). [c.726]

Одним из серьезных недостатков нержавеющих ферритных, аустенито-мартенситных, аустенито-ферритных и аустенитных хромоникелевых сталей является склонность их к межкристаллитной кор- [c.88]

Отметим в заключение, что химический состав стали оказывает очень мало влияния на коррозию либо вообще не имеет значения. Некоторые исследователи сообщают, что снижение содержания никеля ниже 8% приводит к образованию у стали аустенито-ферритной структуры, и подавляет чувствительность стали к коррозии при механических напряжениях. И, наоборот, повышение содержания никеля уменьшает эту чувствительность. Однако действие никеля определенно сказывается лишь при содержании более 30%. Но в таком случае мы выходим за пределы области нержавеющих сталей в строгом смысле слова. [c.175]

В интервале температур О—200°С коэффициент линейного расширения для углеродистой и нержавеющей ферритной сталей 11,5 1Q—6—12,5- I H . [c.36]

Нержавеющие ферритные стали (15—18% Сг <0,15% С) До 100 То же То же 18 [c.123]

Применяемые в настоящее время промышленностью нержавеющие, кислотостойкие и жароупорные стали в зависимости от структуры принято разделять на следующие основные группы хромистые стали мартенситного, ферритного класса, хромоникелевые стали аустенитного класса и сплавы. Для удобства выбора технологического режима резки и необходимой термической обработки до и после резки практически наиболее удобно классифицировать стали и сплавы по склонности их к межкристаллитной коррозии, а также к образованию трещин после резки. На основании обобщения производственного опыта ряда заводов и данных, полученных при лабораторных исследованиях, все высоколегированные хромистые и хромоникелевые марки стали могут быть разделены на четыре группы по их способности подвергаться кислородно-флюсовой резке. [c.54]

У хромистых нержавеющих сталей, содержащих 13—28% Сг. с повышением содержания хрома и изменении структур стали от ферритных к полуферритным и мартенситным наблюдается смещение критической температуры перехода в хрупкое состояние от отрицательных к положительным температурам. [c.190]

На рис. 38 приведена зависимость Кг = при точении различных конструкционных сталей. Кривая 1 наиболее характерна для конструкционных сталей перлито-ферритного класса, кривая 2 для нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса, кривая 3 — для легкоплавких металлов и сплавов. Характер кривой 3 указывает, что при достижении некоторой скорости резания температура приобретает такие значения, при которых обрабатываемый материал сильно размягчается и даже оплавляется. Поэтому шероховатость обработанной поверхности с дальнейшим увеличением скорости резания повышается. Кривая 4 характерна для металлов, при обработке которых на передней поверхности инструмента нароста не образуется. [c.77]

Нержавеющая сталь аустенитно-ферритного класса [c.354]

При температурах до 450° С применяют обычно углеродистую сталь при температурах 450—560° С — низколегированную сталь перлитного класса при температурах 560—610°С возможно применение хромистой нержавеющей стали перлитно-ферритного класса или аустенитной стали при температурах 610— 650° С и выше — высоколегированной стали аустенитного класса (табл. 17-1). [c.214]

Нержавеющие (ферритные) стали (см. примечания 3 и 4, стр. 797) A) 15,0—18,0о/о Сг. <0,15о/о С B) 23,0—28,0% Сг, < 0,25о/о С [c.795]

Алюминий Бериллий Ванадий Графит 15 Сг 8Fe Ni (инко-нель) Магний С СбОО с <400 С 400-475 Молибден Никель Стали нержавеющая ферритные (12— 27% Сг) Титан Цирконий С С С С525 С <400—500 [c.237]

Сталь 430, ферритный сплав, подобно мартенситным сталям, подвержена местной коррозии как на малых, так и на больших глубинах. В Кюр-Биче максимальная глубина питтинга на образцах из этой стали за 1,5 года достигла 1,5 мм [4] хотя отдельные пластинки в начальный период экспозиции могут совсем не иметь ниттингов. Более длительный по сравнению со сталью 410 индукционный период местной коррозии, иногда наблюдавшийся на стали 430, может объясняться более высоким содержанием хрома, однако полной уверенности в этом нет. Например, при глубоководных коррозионных испытаниях, результаты которых приведены в табл. 19. расположенные рядом образцы из сталей 410 и 430 корродировали примерно одинаково. Однажды начавшись, в дальнейшем коррозия может протекать с очень высокой скоростью. Как и в случае стали 410, ни высокая скорость потока воды, ни катодная защита не обеспечивают надежного предупреждения коррозии, поэтому сталь 430 и другие подобные ей ферритные нержавеющие стали не рекомендуется применять в условиях погружения. [c.64]

Так, сталь с концентрацией 18% хрома и 8% никеля разрушалась через 2,5 час, а сталь с концентрацией 12% хрома и 11,5% никеля — только через 8—15 час [111,92]. Встали 18-8 снижение концентрации хрома до 15,3% сделало ее более устойчивой, но даже и при такой концентрации хрома и 11,98% никеля она к коррозионному растрескиванию устойчива не полностью [111,92]. Не следует смешивать этот случай с изложенным выше, когда снижение в сталях с концентрацией 13—20% хрома никеля ниже 0,59% делает их более устойчивыми к коррозионному растрескиванию [111,92]. Аналогичный результат был получен М. Шейлом, [111,94] для стали, легированной 12% хрома и 0,6% никеля, 24 — 28% хрома и 2,5 — 4% никеля. В этом случае мы переходим от аустенитных сталей к ферритным. В той же работе было показано, что сталь с концентрацией 18% хрома, 18% никеля, 4% молибдена, 2,5% меди разрушалась за 21—38 час, а с концентрацией 24% хрома и 21% никеля — за 28—200 час- Напомним, что сталь 18-8 разрушалась в этих испытаниях за 2,5 час. Добавление к стали 18-8 2,08% меди, 4,98% марганца и 0,11% аЗота заметным образом поведение стали не изменило. Стабилизация аустенитной нержавеющей стали титаном и ниобием также не изменила положения. Стали, содержащие 25% хрома, 20% никеля и 12% хрома и 12% никеля [c.147]

Отжиг Малоуглеродистая сталь Средне- и высокоуглеродистая сталь Легированная сталь Быстрорежущая сталь Нержавеющая сталь Высококремнистая сталь Чугун ковкий перлитный ферритный Светлая Светлая, без обезуглероживания То же Свс тлая Чистая ДА. ПСА-08 ДА ПСА-03 [c.378]

Хромоникелевые нержавеющие стали аустенитно-ферритного класса по прочности превосходят чисто ауетенитную сталь, отличаются нестабильностью свойств и обладают склонностью к охрупчиванию при 400—600 °С (табл. 8.24, 8.25 ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75). [c.290]

Быстрорежущая сталь. . Нержавеющая сталь.... Высококремнистая сталь трансформаторное железо Чугун ковкий ферритный. Чугуи ковкий перлитный. [c.76]

Примечание. В машиностроении для фасонного литья наиболее широко применяются нержавеющие ферритные и полуферритные хромистые стали типа 1Х13Л и нержавеюш,ие стали переходного класса типа Х17НЗСЛ, [c.208]

Нержавеющие стали мартенситного, ферритного, полуферрит-ного и аустенитного классов по-разному подвергают ковке и горячей прокатке. [c.705]

Аустенитнан сталь, логарифмический декремент колебаний 2—393 Аустенитная сталь нержавеющая 2—237, 277 Аустенитные жаропрочные сплавы, термомеха-нич. обработка 3—316 Аустепито-ферритная сталь нержавеющая 2—244, 277 [c.497]

Более заметное влияние на наводороживание оказывает струк- ра стали. Наблюдается значительно большая растворимость во-эода в сталях с гранецентрированной решеткой (аустенит), чем. ч рбъемоцентрированной (феррит) [78, 28]. Для диффузии имеет Ч [есто обратная зависимость, т. е. диффузия водорода в а-железе прочих равных условиях происходит быстрее, чем в у-железе [47, 78, 156]. Коэффициент диффузии водорода при комнатной температуре составляет для чистого железа 1,5-10 см /с [170] для 12%-ной хромистой стали 10 см /с [134], а для высоколегированных аустенитных сталей 2,3-10 см /с [156]. Таким образом, при прочих равных условиях в чистом железе (а также в низкоуглеродистой стали [156]) диффузия водорода протекает в 1000 раз быстрее, чем в сталях со структурой аустенита и в 10 раз быстрее, чем в хромистой нержавеющей (ферритной) стали. [c.17]

В сварных соединениях незакаливающихся низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей, нержавеющих хромоникелевых и хромоникельмарганцовистых ферритно-аустенитных и аустенитных сталей, а также высокохромистых сталей ферритно-го класса возникают только тепловые и усадочные собственные напряжения. В сварных соединениях закаливающихся сталей возникают как тепловые, так и структурные собственные напряжения. [c.34]

По данным лабораторных исследований и производственных испытаний проведена сравнительная оценка устойчивости к коррозионному растрескиванию и шттинговой коррозии нержавеющих сталей аустенитного класса 18-10 и 448 и сталей аустенитно-ферритного класса ЭП-53 и ЭП-54 в 25-70% роданидсодержащих средах при темперазурах 30-125°С. [c.131]

Хромоникелевые стали с содержанием 18% хрома и 8% никеля относятся к аустенитному классу нержавеющих сталей. При наличии в составе хромоникелевых нержавеющих сталей ферритообразующих элементов (хром, молибден, титан и др.) на верхнем пределе воз-можно образование наряду со структурой аустенита дополнительной фазы — феррита. Кроме того, в качестве дополнительной фазы в хромоникелевых сталях могут присутствовать карбиды и нитриды. Под действием пластической деформации в аустенитных хромоникелевых сталях отчетливо наблюдается превращение (-фазы, в а-фазу, что также способствует нарушению структурной однородности стали. Образование ферритной составляющей часто встречается в хромоникелевых аустенитных сталях с более высоким содержанием хрома и никеля, чем в сталях типа 18-8 при наличии молибдена и титана. С точки зрения электрохимической теории коррозии гетерофазность сплавов понижает коррозионную стойкость. Во многих случаях это положение справедливо, и дей- [c.219]

Из других методов, предложенных для определения склонности нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии [22, 27], практическое применение нашел 0,5% кипящий водный раствор серной кислоты. Однако окислительно-восстановительный потенциал такого раствора зависит от содержания в нем растворенного кислорода воздуха, что делает этот раствор недостаточно надежным. Раствор 5% Б е304 + 0,1% Н2304 [241], так же как и растворы малеиновой и молочной кислот [66], в настоящее время больше не применяется. Из-за недостаточной изученности электрохимического поведения перестали также применяться растворы уксусной, щавелевой и винной кислот, которые в свое время были предложены для аустенитных хромомарганцевых сталей. Для ферритной стали с высоким содержанием хрома применяется 4 М раствор Н3РО4 при 15° С с продолжительностью испытания 43 ч. [c.191]

Современная теория межкристаллитной коррозии рассматривает нержавеющую ферритную сталь как трехэлектродную систему, состоящую из зерен феррита, карбидов хрома и железа на их границах и обедненных хромом периферийных участков этих зерен. Под влиянием кислорода окружающей среды (агрессивного агента) зерна феррита, содержащие большое количество хрома, и обогащенные хромом карбиды будут пассивироваться и приобретут положительный потенциал. Периферийные же участки зерен, обедненные хромом за счет отдачи последнего карбидам, пассивироваться не смогут и приобретут отр1щательный потенциал. Таким образом создается большое количество микрогальванопар, образованных по трехэлектродной схеме, в которой зерно и карбиды становятся 1-м и 2-м электродами (катодами), а обедненные хромом участки зерен — 3-м электродом (анодом). Относительно небольшая поверхность анодных участков испытывает воздействие больших участков катодных зерен, поэтому коррозионный ток достигает значительной величины и процесс межкристаллитной коррозии активно развивается. Полагают также, что выпадение карбидов хрома по границам зерен создает напряженное состояние, которое повышает эффективность воздействия агрессивной среды. [c.344]

Группа нержавеющих, коррозиониостой,-ких и окалиностойких (жаростойких) сталей и сплавов насчитывает более 70 марок, составы которых стандартизированы ГОСТ 5632—61. В зависимости от химического состава и структуры эти стали подразделяются на следующие хромистые стали мартенситного типа, хромистые стали ферритного и полуферритного типа, хромоникелевые и хромомарганцевоникелевые стали аустенито-ферритного и аустенито-мартенситного типа, хромоникелевые аусте-нитного типа, окалиностойкие стали и сплавы на железной и никелевой основах. Более подробная классификация по струк-турном,у признаку дана в ГОСТ 5632—61. [c.1350]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустепит-ного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 5 и Р значительно облегчают обработку. Значительно ухудшают обрабатываемость А1, 51 Т1, слабее влияют Мо, Со, Мп, Сг и [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...