Хромоникелевые аустенито-ферритные стали

Аустенито-ферритные стали имеют более высокие механические свойства при комнатной температуре, чем ферритные и аустенитные, но несколько пониженную пластичность. Вследствие резкого обособления аустенитной и ферритной фаз в деформированном материале наблюдается резкая анизотропия свойства проката в продольном и поперечном направлениях. Аустенито-ферритные стали с марганцем более склонны к образованию 0-фазы при нагреве в интервале 500—800° С, чем хромоникелевые стали. [c.424]

Особо большое распространение нашли стали системы Ре — Сг — N1 без дополнительных присадок и с присадками титана, ниобия, молибдена, меди и др. Введение никеля в систему Ре — Сг вносит значительные изменения в структуру сплава и расширяет область существования аустенита. В зависимости от содержания хрома и никеля в сплаве, хромоникелевые стали подразделяются на аустенитные, аустенито-ферритные и аустенито-мартенситные. [c.218]

ЛИТЕЙНЫЕ ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНОГО ТИПА [c.206]

Механические свойства и термическая обработка литейных хромоникелевых сталей аустенитного и аустенито-ферритного типа [c.206]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустенитного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 8, Р, 8е облегчают обработку [c.472]

ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕДЕЛА СЛИТКОВ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ И ДРУГИХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО ФЕРРИТНОГО (МАРТЕНСИТНОГО) КЛАССОВ [c.300]

Рассмотрим фазовые области для одной из таких систем (штриховая линия на рис. 9.1) при содержании 0,05 % С. При очень медленном охлаждении и затвердевании (точка I на линии ликвидус) из расплава вначале начинают выпадать кристаллы хромоникелевого феррита, имеющего решетку 8-железа, а по мере охлаждения - и кристаллы хромоникелевого аустенита, имеющего решетку у-железа. После затвердевания всего расплава (температура ниже точки 2 на линии солидус) сталь имеет аусте-нитно-ферритную структуру. При дальнейшем охлаждении в точке 3 происходит превращение 6 у, и сталь приобретает аустенитную структуру. [c.348]

По механическим свойствам стали с 23 и 25% Сг и высоким содержанием азота после закалки при 1100—1200° С приближаются к хромоникелевым сталям типа 18-8. Сталь с 23% Сг, 1 % Ni и 0,25% N имела аустенито-ферритную структуру и следую-194 [c.194]

Хромоникелевые стали в зависимости от структуры и состава подразделяются на аустенитные, аустенито-ферритные, аусте- [c.225]

Повышение содержания углерода в сталях типа 25—20 увеличивает их склонность к дисперсионному твердению после закалки с высоких температур и последующего старения при умеренных температурах. Это изменение свойств происходит в аустенитных сталях в результате образования карбидных фаз и а-фазы в сталях с аустенито-ферритной структурой за счет распада аустенита или феррита и выделения а-фазы в б-фазе. Соотношение аустенитной и ферритной фаз оказывает влияние на сопротивление ползучести хромоникелевых сталей типа 25—12 (рис. 202) [325]. Увеличение 36S [c.368]

КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ СТАЛЕЙ АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.572]

При сварке закаливающихся хромистых нержавеющих сталей применяют электродную проволоку того же состава или из хромоникелевых сталей аустенито-ферритного класса (18-8 с Ti, Nb или 23-13). [c.726]

По данным [1.68], щелочному КР в высокотемпературных водных средах подвержены хромистые стали с 13—17 % Сг, аустенито-ферритные хромоникелевые стали с 4—7 % Ni, аусте-нитные стали с 8—29 % Ni и высоконикелевые сплавы, причем в классе аустенитных материалов стойкость возрастает с увеличением содержания никеля. [c.129]

Одним из серьезных недостатков нержавеющих ферритных, аустенито-мартенситных, аустенито-ферритных и аустенитных хромоникелевых сталей является склонность их к межкристаллитной кор- [c.88]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ И ДРУГИЕ СТАЛИ АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА 1. Особенности структуры и свойств [c.107]

При повышении температуры нагрева под закалку происходит не только изменение соотношения количества аустенита и феррита, но и изменение химического состава фаз (рис. 1.23) феррит по сравнению с аустенитом обогащен хромом. При этом содержание хрома в аустените может находиться в области, где согласно диаграммам Потака — Сагалевич или Шеффлера может протекать мартенситное превращение. Стабильность аустенита в хромоникелевых аустенито-ферритных сталях обеспечивается при среднем содержании хрома 21 %. [c.32]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ ОКАЛИНОСТОЙКИЕ АУОТЕНИТНЫЕ И АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНЫЕ СТАЛИ [c.143]

При сварке стали Х27 можно применять электроды того же состава, что и свариваемый металл, но после сварки для повышения вязкости сварного шва и околошовной зоны желательно сварное изделие подвергать отпуску при760—800° С [133]. Однако чаш,е всего в качестве, присадочной проволоки применяют хромоникелевые аустенитные стали 25-20 и 25-12. Во избежание растрескивания во время сварки в bhshJ хладноломкостью сварку следует вести с подогревом изделия до 150—200° С. В качестве электродной проволоки рекомендуется аустенито-ферритная сталь состава 0,10% С 0,8—1,0% Si 3% Мп 22—24% Сг 1,5% Ni 0,22% N2 [133]. [c.185]

Свойства аустенито-ферритных сталей зависят от соотношения ферритной и аустенитной фаз и процессов, протекающих в них. Количество аустенитной и ферритной фаз изменяется с температурами термической обработки, что определяется диаграммами состояния. Например, сталь с 22—25% Сг и 8% Ni имеет наибольшее количество аустенита при 900—1000° С. При температурах выше 1100° С количество аустенита будет уменьшаться, а феррита—увеличиваться. При 1300°С сталь становится полностью ферритной. На рис. 154 показано влияние легирования и температуры нагрева под закалку на содержание феррита в хромоникелевой стали типа 18-8 [49 ]. При медленном охлаждении или при повторных нагревах стали, предварительно нагретой до высоких температур, происходит обратный процесс и в б-феррите выделяется снова аустенит в виде видманштеттовых фигур (пластинок). Этот аустенит отличается от первоначального аустенита по составу и окраске и поэтому иногда обозначается в виде -аусте-нита Ч [c.273]

В случае образования двухфазных аустенито-ферритных сталей [механические свойства повышаются тем сильнее, чем больше двухфазность [238]. В табл. ИЗ приведены механические свойства двух плавок хромоникелевых сталей (с 19% [c.285]

Хромоникелевые стали типа 0Х21Н5Т, Х21Н5Т, 0Х21Н6М2Т (аустенито-феррит-ные) имеют более высокие характеристики прочности, чем стали аустенитиого типа особо следует отметить высокую прочность аустенито-ферритных сталей в сварном шве. [c.1378]

Повышенная сопротивляемость коррозии в морской воде и условиях воздействия сероводорода послужила основанием для применения двухфазных аустенитио-ферритных сталей при изготовлении конструкций морских платформ для добычи нефти и газа, труб магистральных нефтегазопроводов и технологических трубопроводов. Минимальные значения а . и двухфазных сталей, легированных азотом, соответствуют 450 и 680 МПа, что выше, чем для аустенитных хромоникелевых сталей. Поэтому применение аустенитно-феррнтных сталей взамен аустенитных хромоникелевых при сохранении соответствуюш,ей коррозионной стойкости позволяет снизить металлоемкость конструкции и обеспечить экономию дефицитного никеля до 60 кг на одну тонну проката. [c.267]

Коррозионностойкие стали подразделяются на хромистые, хромоникелевые, хромомарганцевые и хромомарганцевоникелевые стали. По структуре коррозионностойкие стали могут быть аустенитно-го, ферритного, аустенито-ферритного, мартенситного и мартенсито-ферритного классов. Наиболее опасными видами коррозии коррозионностойких сталей являются питтинговая, язвенная и щелевая коррозии в кислых и в нейтральных растворах хлоридов, межкрис-таллитная коррозия, коррозионное растрескивание в горячих растворах хлоридов. [c.69]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ И ХРОМОМАРГАНЦОВОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНОГО КЛАССОВ [c.22]

Для хромоникелевых сталей с содержание.м хрома до 20% достаточно 8-10% Ni, для перевода структуры TaiiH из ферритной (характерной для хромистых сталей) или аустенито-ферритной (содержащей Ni до 8%) в более гомогенное аустенитное состояние во всем диапазоне температур, вплоть до плавления. Это обеспечивает меньшую склонность к росту зерна, лучшие. механические свойства, эффективно понижает порог хладноломкости, делает сталь более коррозионностойкой. Никель, так же, как и хром, образует с железо.м твердые растворы при всех пропорциях компонентов, поэтом сталь легко пассивируется на воздухе, обеспечивая высокую коррозионную стойкость в слабоокисляющих и неокисляющих растворах. В соответствии со структурой и содержанием основных легирующих элементов (-18% Сг и от 8 до 10% Ni) такие отечественные стали принято соответственно называть аустенитные хромоникелевые коррозионностойкие (нержавеющие) стали типа 18-8, 18-9, 18-10", а в сокращенном современном варианте - стали типа 18-10 . [c.82]

Сталь Х28АН имеет аустенито-ферритную структуру [154], достаточно хорошие механические свойства и отличается от хромоникелевых сталей типа 18-8 и 18-8 с Ti бсшее высоким пределом текучести и значительно меньшими пластическими свойствами (табл. 73). Сталь хорошо сваривается и имеет высокие прочностные свойства в сварном шве. Свойства образцов, вырезанных в продольном и поперечном направлениях, сильно отличаются, что связано с обособленным расположением аустенитной и ферритной фаз и их ориентировкой вдоль и поперек направления деформации (прокатки). [c.196]

Ассортимент хромоникелевых сталей значительно пополнился новыми марками с более сложным легированием. Среди этих сталей появилась большая группа жаропрочных с карбидным и интерметаллоидным упрочнением и стали промежуточного типа с аустенито-мартенситной и аустенито-ферритной структурами. [c.221]

В СССР сталь типа 18-8 с ниобием известна как сталь марки Х18Н12Б (X18H1IB), а также с другим соотношением хрома и никеля, применяемая для работы при высоких температурах (см. табл. 119, 120). Ниобий как сильный карбидообразующий элемент связывает углерод в стойкие карбиды, тем самым предотвращая образование карбидов хрома по границам зерен и, следовательно, появление склонности к межкристаллитной коррозии. Ниобий в то же время является очень сильным ферритообразующим элементом. Не связанный в карбиды ниобий оказывает сильное влияние на увеличение ферритной области. Поэтому хромоникелевые стали типа 18-8 при введении в них ниобия приобретают аустенито-ферритную структуру. Чтобы избежать появления ферритной фазы в хромоникелевых сталях, рекомендуется вводить несколько повышенное содержание никеля (10—12%). [c.343]

Изучение коррозионной стойкости экономичных по никелю сталей марок 0Х21Н5, 0Х21Н5Т, Х21Н5Т аустенито-ферритного класса позволило установить, что стали с 5% Ni обладают примерно такой же коррозионной стойкостью в большом числе сред, что и хромоникелевые стали типа 18-8 с Ti и Nb. [c.573]

К хромистым сталям относят стали мартенситного, ферритного и мартенсито-ферритного классов, к хромоникелевым — аустенит-ного, аустенито-ферритного и аустенито-мартенситного классов. [c.11]

Сталь 15Х25Т вследствие наличия карбидов титана менее склонна к росту зерна в околошовной зоне (рис. 1.015, а). Для повышения пластичности шва при сварке используют аустенитные хромоникелевые электроды для обеспечения аустенито-ферритной структуры шва рис. 1.016, в, г). [c.19]

Для получивщих больщое распространение в химическом машиностроении коррозионностойких сталей аустенитного, аустенито-ферритного и аустенито-мартенситного классов на хромоникелевой, хромомарганцевой или хромистой основе ГОСТ 6032—58 предусмотрены следующие методы их испытания. [c.214]

Новейшая аустенито-ферритная хромоникелевая сталь ЭИ654 имеет в закаленном состоянии /евыт.пр = 2,05 - 2,08. Она обладает ценным сочетанием кислотостойкости, прочности и пластичности и по штампуемости не уступает сталям типа 18-8. [c.43]

Аналогичное влияние никеля на повышение коррозионной стойкости хромоникелевой стали на основе Х17Г10 в 65%-ной азотной кислоте при кипении показано на рис. 99. Видно, что при аустенито-ферритной структуре (при содержании до 4% Ni) скорость коррозии значительно больше, чем в случае сталей с аустенитной структурой, т. е. при содержании в них 4% Ni и больше. [c.163]

Подавляющее большинство процессов термической обработки идет не изотермически, а при непрерывном охлаждении. Кроме опе-пации закалки, к широко распространенным процессам термической обработки при непрерывном охлаждении относятся отжиг и нормализация. Непрерывное охлаждение при отжиге осуществляется в печи и приводит к получению ферритно-цементитных структур, близких к равновесным. Охлаждение при нормализации проводится ма воздухе. При охлаждении на воздухе получающиеся структуры и механические свойства зависят от скорости охлаждения детали и от кинетики распада переохлажденного аустенита применяемой стали. Распад переохлажденного аустенита углеродистых и низкоуглеродистых сталей при охлаждении на воздухе совершается в области первой ступени. При охлаждении высоколегированных конструкционных сталей (хромоникелевых, хромоникелемолибдено-вых) аустенит в малых сечениях может переохладиться до второй и даже до третьей ступени и соответственно этому сталь получит структуру игольчатого троостита или мартенсита. Механические [c.63]

Строение границ и явления, происходяш,ие на границах зерен твердых растворов, в особенности аустенита в нержавеющих сталях, показывают, что их неоднородность не только физическая, но и химическая, как уже упоминалось раньше [232]. Химическая дегомогенизация границ (межкристаллитная адсорбция) наблюдалась не только у аустенитных хромоникелевых, но и у хромистых ферритных сталей . [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...