Стали перлитного и ферритного классов

Для работ в интервале 350—500°С оптимальными по свойствам являются сравнительно слаболегированные стали перлитного и ферритного классов 2. С повышением температуры до 500 — 650°С прочность сталей этого типа резко падает, уступая сталям аустенитного класса 5, а при 650—900°С стали аустенитного класса уступают первое место высоколегированным кобальтовым и никелевым сплавам 4. При температурах выше 900°С на первом месте сплавы тугоплавких металлов (молибдена, хрома и т. д.). [c.464]

Определение структурных составляющих, степени однородности и величины зерна производится на травленых микрошлифах при увеличении в 100—1000 раз. Травитель подбирается в соответствии с классом стали. Для травления стали перлитного и ферритного классов пользуются 4—5%-ным раствором азотной кислоты в спирте для травления сталей аустенитного класса — реактивом [c.271]

В данной главе дается классификация сталей и сплавов тех типов, которые рассматриваются в справочнике, отмечаются особенности их структуры, влияние на характеристики разных факторов. Раздельно обсуждаются свойства сплавов на железной основе — сталей перлитного и ферритного классов, претерпевающих полиморфные превращения при нагреве и охлаждении аустенитных сплавов на железной и никелевой основе сплавов цветных металлов — титана, алюминия, меди, циркония. [c.41]

А2.1. СТАЛИ ПЕРЛИТНОГО И ФЕРРИТНОГО КЛАССОВ [c.41]

Углеродистые и легированные инструментальные стали перлитного и ферритного класса обладают высокой пластичностью, т. е. степенью деформации сдвига. В табл. 9 представлены [c.501]

Так как обычные конструкционные стали имеют высокую прочность до 300° С, то при этих температурах нет надобности в применении высоколегированных сталей. Для работы в интервале температур 350—500° С применяют легированные стали перлитного и ферритного классов (рис. 150). Для более высоких температур используют стали аустенитного класса. При 700—900° О применяют сплавы на никелевой основе. При еще более высоких температурах используют сплавы на основе тугоплавких металлов — молибдена, хрома и др. Указанные пределы являются условными и выбор необходимых материалов решается в каждом случае конкретно. [c.256]

Для работ в интервале температур 350—500° оптимальными по свойствам являются сравнительно слаболегированные стали перлитного и ферритного классов (2). [c.331]

Способы охлаждения различных деталей ГТ зависят от их конструкции. Рабочие и сопловые лопатки изготавливают из высококачественных металлических сплавов с высокой жаропрочностью, чему способствуют их относительно небольшие размеры. Диски роторов обычно выполняют из сталей перлитного или ферритного класса, что облегчает их изготовление и улучшает ряд их характеристик, но температура нагрева металла в процессе работы не должна превышать 550 °С. [c.107]

Для уменьшения перепада температур между нагретой частью основного металла трубы и нагреваемыми при сварке околошовными зонами применяют предварительный подогрев некоторых сталей, особенно перлитного и ферритного класса. Сварные соединения высокого качества получают при сварке легированных сталей с последующей термической обработкой, которая обеспечивает ликвидацию закалочных структур в околошовных зонах и металле шва, улучшение структуры металла шва и околошовной зоны, снятие внутренних напряжений. Однако термическая обработка является сложной, трудоемкой и дорогостоящей операцией, поэтому при разработке технологии сварки труб из легированных сталей избегают, где это возмож- [c.151]

В случае работы при температурах, не превышающих 450 обычно применяются простые конструкционные углеродистые или легированные стали перлитного класса (молибденовые и хромомолибденовые — см. табл. 24). Для работы при температурах до 550° применяются стали перлитного или ферритного класса и при 550—750° — стали и сплавы аустенитного класса. [c.331]

Перлитные стали, сваривающиеся с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации дуговой сваркой в среде углекислого газа, приведены в табл. 110. [c.241]

В отличие от кристаллизационных трещин холодные трещины образуются в сварных соединениях при остывании их до относительно невысоких температур, как правило, ниже 200° С. К этому времени металл шва и околошовной зоны приобретает высокие упругие свойства, присущие ему при нормальных температурах. Холодные трещины являются типичным дефектом сварных соединений из среднелегированных и высоколегированных сталей перлитного и мартенситного классов. Значительно реже они возникают в соединениях из низколегированных ферритно-перлитных сталей и высоколегированных сталей аустенитного класса. Ввиду преимущественного возникновения холодных трещин в соединениях из восприимчивых к закалке мартенситных и перлитных сталей трещины этого типа иногда называют закалочными. Холодные трещины наиболее часто поражают околошовную зону и реже металл шва. [c.239]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

Медленный нагрев слитков или заготовок большого сечения. Слитки из сталей перлитного и мартенситного классов необходимо медленно нагревать в области 500-—800°. После образования аустенита опасность возникновения трещин уменьшается. Для сталей ферритного класса медленный нагрев следует применять в области 300—600° при более высокой температуре скорость нагрева может быть увеличена [c.245]

Изучение влияния температуры на растворимость водорода в стали проведено на сталях перлитного, мартенситно-ферритного и аустенитного классов, а также на никелевых сплавах (табл. 1 и рис З). Полученные изо— [c.119]

Обязательному ультразвуковому контролю на изделиях из стали перлитного и мартенсито-ферритного классов подлежат [c.28]

Испытанию на твердость металла шва должны подвергаться сварные соединения, выполненные всеми видами электродуговой и газовой сварки иа изделиях из легированной стали перлитного и мартенсито-ферритного классов (с использованием соответствующих легированных присадочных материалов) и прошедшие термическую обработку, в следующем объеме [c.548]

В современных паротурбинных установках начальное давление пара составляет 90 130 170 240 ата, а соответствующие этим давлениям температуры пара 500 535 565 и 580° С. При этих параметрах пара считается еще возможным применять в паротурбинных установках стали перлитного и ферритного классов. При дальнейшем повышении начальных параметров пара значительно увеличивается стоимость материалов, а применение сложнолегированных аустенитных сталей затрудняет, в частности, и сварочные работы. [c.8]

Маргулова Т. X. Способ защиты сталей перлитного и ферритного классов [c.9]

Многие установки могут одновременно наряду со сталями перлитного и ферритного классов использовать также и Другие конструкционные материалы. Проведенные исследования [Л. 2] показали, что положительное воздействие комплексонной обработки проявляется для любых конструкционных материалов, в том числе и для таких коррозионно-стойких материалов, как нержавеющие аустенитные стали и циркониевые сплавы. При наличии в контурах различных конструкционных материалов в воде контура на первом этапе обработки образуются комплексонаты металлов, составляющих основу использованных конструкционных материалов. На втором этапе обработки в соответствии с принципом структурного соответствия разложение комплексонатов происходит при контакте с родственными конструкционными материалами с образованием на каждом из них своих окисных защитных пленок. [c.20]

Возможность применения того или иного варианта деформации определяется технологической пластичностью металла, условиями рекристаллизации и требуемой величиной зерна в поковке. Большинство высоколегированных сталей относится к категории высокой пластичности, т. е. может деформироваться без ограничения (особенно стали перлитного и ферритного класса). И наоборот, ряд марок стали карбидного, мартенситного, аустенитного и ледебу-ритного классов (см, табл. 1) имеет пониженную пластичность, Степень их обжатия за один удар молота или нажим пресса должна быть строго дифференцирована [43]. [c.375]

По показателям степени окисления между сталями перлитного и аустенитного класса находится ферритно-мартенситная сталь 12Х11В2МФ (среднее значение и=0,55). Относительно высокое значение п для этой стали в сравнении со сталями перлитного класса также подтверждает большое влияние взаимодействия хрома и хлоридов на процесс коррозии. [c.140]

У сплавов на никелевой основе мнкротрещины можно наблюдать уже после 30% вероятного времени до разрушения в процессе ползучести (Л. 27]. В то же время в перлитных и 12%-ных хромистых сталях не удавалось найти микроскопических трещин даже при 80% вероятного времени до разрушения. Аустенитные стали по склонности к трещинообразованию занимают промежуточное положение между сплавами на никелевой основе и сталями перлитного и ферритно-мартенситного классов. [c.82]

Весьма перспективным материалом для изготовления литых деталей турбин, работающих при температуре 580—600° С, является упрочненная нержавеющая сталь с 12% хрома (ХИЛА, Х11ЛБ). По уровню жаропрочности 12-процентная хромистая сталь мартенситного или мартенситоферритного класса занимает промежуточное положение между сталями перлитного и аустенитного классов, а по жаростойкости значительно превосходит низколегированные перлитные стали и находится на одном уровне с аустенитными сталями (до 650° С). Стали такого типа с 1957 г. нашли широкое применение в конструкциях турбин мощностью 200 и 300 тыс. кет (сталь ХИЛА). Черновой вес отливок перлитных и мартенсито-ферритных сталей достигает 20 т, образец таких отливок показан на рис. V. 4. [c.194]

Мэйсоном [230] было показано, что для большой группы материалов (стали аустенитного, перлитного и ферритного классов, жаропрочные сплавы, алюминиевые и титановые сплавы, чистые металлы) в области малоцикловой усталости связь размаха упруго-пластической деформации с числом циклов до разрушения можно представить в виде [c.180]

Наиболее опасными дефектами в сварном соединении являются трещины (рис. 89). Появлению трещин в металле шва могут способствовать поры и неметаллические включения. Процесс разрушения начинается с образования зародышевой трещины, поэтому наличие в металле трещин является фактором, предрасполагающим к разрущению. Разрушение любого металла состоит из нескольких этапов — зарождение трещины, ее устойчивый рост и достижение критической длины, нестабильное развитие трещины. Существуют трещины двух типов — горячие и холодные. Стенки горячих трещин обычно сильно окислены, а у холодных — блестящие, чистые. Горячие трещины имеют межкристаллит-ное строение, в то время как холодные трещины, в основном, проходят через тело кристаллов. Горячие трещины обычно расположены в металле шва и могут образоваться в процессе кристаллизации металла под действием растягивающих напряжений, возникающих в процессе охлаждения сварного соединения. Холодные трещины чаще всего возникают в околошовной зоне, и реже в металле шва. В основном они образуются при сварке изделий из средне- и высоколегированных сталей перлитного и мартенситного классов. Но они могут появиться и в сварных соединениях из низколегированных сталей иерлитно-ферритного класса и высоколегированных сталей аустенитного класса. [c.237]

Структурная реверберация обычно возникает в аустенитных сварных соединениях или нетермообработанных соединениях сталей перлитного и ферритно-мартенсит-ного классов. [c.305]

Сварка перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов. При сварке перлитных сталей с 12%-нымп хромистыми сталями следует использовать электродные матерна.чы перлитного класса. В этом случае обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков шва с содержанием до 5% хрома вбли.зп кромкп разделкп со стороны высоколегированной стали, а также более высокая длительная прочность сварных соедпнений прп отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления (рис. 10). [c.207]

Предварительнйя гермическая обработка деталей из сталей перлитного класса чаще всего состоит из дтжига. Иногда производится нормализация горячекатаной пружинной стали перед навивкой, низкоуглеродистых Листовых сталей перед глубокой вытяжкой. Заготовки из сталей аустенитного и ферритного класса бериллиевой бронзы и многих алюминиевых сплавов, наоборот, закаливаются для повышения их пластичности. Окончательная термическая обработка — обычнр упрочняющая нормализация или закалка и высокий отпуск деталей из конструкционных сталей, закалка и старение многих алюминиевых сплавов. [c.260]

Сварку перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации выполняют дуговой сваркой в среде углекислого газа. Сварные соединения перлитных сталей с 12%-ными хромистыми сталями выполняют электродными проволоками перлитного класса. При использовании названной проволоки обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков сварного соединения с содержанием 5% Сг вблизи кромки разделки со стороны высоколегированной стали, а также бадее высокая длительная прочность сварных соединений при отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления. [c.240]

Принципиальной особенностью сталей перлитного и мартенситного классов является возможность регулирования размера аустенитного зерна и исправления перегрева путем термической обработки и получения мелкого начального зерна аустенита. В сталях ферритного класса крупнозернистая ферритная структура не может бьггь исправлена термической обработкой, превращение крупнозернис- [c.30]

Выполнение дисков и цельнокованых роторов больших размеров из жаропрочных материалов (ау-стенитных сталей и сплавов) затруднено ввиду опасности появления дефектов. Кроме того, жаропрочные сплавы обладают сравнительно низкой теплопроводностью и большим коэффищ1ентом линейного расширения. Такое сочетание свойств не позволяет производить быстрое изменение нагрузки ввиду появления больших температурных напряжений. Поэтому диски и цельнокованые роторы выполняют обычно из сталей перлитного или ферритного класса, обладающих более благоприятными, характеристиками, но допускающих значительно более низкие температуры — примерно 500—550 °С. Это вынуждает применять охлаждение дисков даже при сравнительно низких температурах газа. [c.404]

Анализ экспериментального материала, полученного на сталях ферритного, перлитного и аустенитного классов, и никелевых сплавах показал, что если величина пластической деформации, накопленной до агонийной стадии разрушения, >2%, то длительная прочность образцов с кольцевыми подрезами средней жесткости (теоретический коэффициент концентрации напряжений А =4%) не ниже соответствующей прочности гладких образцов — материал не чувствителен к надрезу. Следовательно, в условиях дли- [c.73]

Малолегированные стали перлитного и мартенситно-ферритного класса [c.22]

В последнее время, наряду с разработкой, исследованием и промышленным освоением малолегированных марок стали перлитного класса, широкое развитие получили работы в области исследования стали промежуточного, мартенситно-ферритного класса сталь этого типа, содержащая 12% хрома, дополнительно легированная молибденом, ванадием, вольфрамом и ниобием в количествах, не превышающих 1—2% каждого из элементов, при термической обработке с охлаждением на воздухе содержит в структуре помимо продуктов отпущенного при высоких температурах мартенсита структурно свободный феррит в том или ином количестве. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...