Сварка высокохромистых ферритных сталей

СВАРКА ВЫСОКОХРОМИСТЫХ ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.271]

Сварка высокохромистых ферритных сталей [c.173]

При сварке высокохромистых ферритных сталей основная трудность— интенсивный рост зерна в околошовной зоне, вызывающий хрупкость и снижение ударной вязкости. Сварка таких сталей также возможна по двум рассмотренным выше вариантам. При сварке по первому варианту хрупкость может наблюдаться и в металле шва. Этого можно частично избежать, применяя сварку по второму варианту и получая металл шва с мартенситно-ферритной структурой, легируя его аустенитообразующими элементами (никель, марганец, углерод). [c.385]

При сварке высокохромистых ферритных сталей основная трудность — интенсивный рост зерна в околошовной зоне, вызывающий хрупкость и снижение ударной вязкости. [c.307]

Особенность высокохромистых ферритных сталей - их склонность к охрупчиванию под воздействием сварочного нагрева. Пластичность металла в ЗТВ приближается к нулю. Поэтому во избежание трещин сварку, гибку, правку и все операции, связанные с ударными нагрузками, нужно производить с подогревом до температуры [c.185]

Газовая сварка приводит к значительному разогреву свариваемых кромок, после чего металл шва и околошовной зоны на высокохромистых ферритных сталях в результате укрупнения зерна охрупчивается. Сварные соединения на этих и хромоникелевых аустенит-пых сталях и сплавах имеют пониженную коррозионную стойкость. При этом способе сварки наблюдается повышенный угар легирующих элементов. Увеличенная ширина зоны разогрева приводит к сильному короблению изделий. Таким образом, при газовой сварке качество сварных соединений ниже, чем при других способах сварки. Мощность наконечника горелки при газовой сварке подбирается из расчета 0,02А/с (75 л/ч) на 1 мм толщины свариваемой стали. Сталь толщиной до 1,5 мм сваривается без разделки кромок, но желательно с отбортовкой кромок. При толщине до 6 мм делается У-образ- [c.385]

ТЕХНОЛОГИЯ СВАРКИ ВЫСОКОХРОМИСТЫХ МАРТЕНСИТНЫХ, МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНЫХ И ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.325]

При сварке сталей мартенситного, мартенсит-но-ферритного и ферритного классов (высокохромистых сталей) свойства сварных соединений могут быть удовлетворительными, если химический состав металла шва соответствует химическому составу свариваемого металла, а после сварки используется высокий отпуск. При сварке с использованием подогрева и последующей термической обработке применяют присадочный металл из аустенитной или аустенитно-ферритной стали. Использование таких материалов не обеспечивает равнопрочности шва и основного металла, но коррозионная стойкость и жаростойкость шва мало отличаются от соответствующих свойств основного металла. [c.334]

ОСОБЕННОСТИ СВАРКИ ВЫСОКОХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.147]

Монтажные стыки паропроводов из высокохромистых жаропрочных сталей мартенситно-ферритного класса подвергаются после сварки более сложной термиче- [c.210]

Сварка высокохромистых мартенситных и ферритных сталей [c.160]

СВАРКА ВЫСОКОХРОМИСТЫХ МАРТЕНСИТНЫХ И МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.164]

Образование трещин исключается применением предварительного и сопутствующего подогрева. Обычно при ручной дуговой сварке высокохромистых сталей мартенситного и мартенситно-ферритного класса температуру подогрева принимают 200—450° С при этом чем более склонна сталь к закалке и чем жестче конструкция, тем температура подогрева должна быть выше. [c.164]

Для сварки высокохромистых ферритных сталей с получением такого же типа наплавленного металла применяют электроды с покрытиями фтористокальциевого тина с болыним количеством в покрытии ферротитана и алюминия (табл. 67). [c.275]

Отрицательным свойством высокохромистых ферритных сталей является повышенная склонность к хладноломкости, которая усугубляется склонностью к росту зерна при воздействии термического цикла сварки и склонностью к межкристаллитной коррозии. Ответственными за это являются углерод и азот. Максимальное содержание углерода и азота должно быть на уровне 0,010—0,015 %. Такие сплавы, получившие название суиерферритов, могли бы широко использоваться для изготовления большой номенклатуры изделий, работающих в сильноагрессивных условиях. [c.69]

ЭФ25 — Высокохромистая сталь типа Х25 при С<0,12% — Для сварки высокохромистых ферритных и феррито-мартенситных жаростойких и нержавеющих сталей типа Х25 (ЭИ181) [c.178]

При сварке аустенитных сталей, кроме обеспечения двухфазной аустенитно-ферритной, аустенитно-карбидной или аустенитно-бо-ридной структуры металла шва (в некоторых случаях это недопустимо), чтобы предотвратить образование горячих трещин, снижают содержание серы, фосфора и кремния в шве (путем снижения их в проволоке), а также применяют легирование шва молибденом, вольфрамом, марганцем и титаном, азотом, а лучше марганцем вместе с азотом. Иногда с этой целью применяют низкокремнистый высокоокислительный флюс АН-18, обеспечивающий выгорание кремния и серы, уменьшение содержания водорода в шве и измельчение его зерна. Для сварки высокохромистых мартенситных сталей с той же целью рекомендуется применять низкокремнистый окислительный флюс АН-17. [c.77]

Высокохромистые ферритные стали (Х17, 0Х17Т, Х25, Х25Т) следует сваривать проволокой диа.метром не более 4 мм на минимальных токах и максимально возможных скоростях многослойны- ми швами. Полуавтоматическая сварка под флюсом стыковых соединений из высоколегированных сталей толщиной до 6—8 мм может быть выполнена без скоса кромок с зазором не более 1 мм. Для обеспечения полного провара более толстый металл должен [c.172]

ЭФ17 Высокохромистая сталь типа Х17 при С < 0,08% Для сварки высокохромистых ферритных и ферритомартенситных жаростойких нержавеющих сталей Ф [c.286]

УОНИ-13/нж, НЗЛ и др. для сварки высокохромистых ферритных и ферритомартенситных жаростойких и нержавеющих сталей. [c.289]

При сварке кислотостойких и жаропрочных высокохромистых ферритных сталей (группа VIII) с аустенитными (группы XI - XIII) принципиально возможно применение как аустенитных, аустенитно-ферритных, так и высокохромистых электродов, поскольку при перемешивании в ванне указанных сталей с электродным металлом при доле его участия до 40 % металл шва сохраняет такую же структуру, как и у наплавленного указанными электродами. В сл ае температур эксплуатации >500 °С предпочтительны высокохромистые электроды. При эксплуатации в условиях тер-моциклирования необходимо сваривать указанные сочетания сталей аустенитными электродами на никелевой основе, поскольку их коэффициент линейного расширения близок с высокохромистой сталью. Для удовлетворения требований жаростойкости шва следует применять электроды с высоким содержанием хрома (25...27 %) и никеля (12...14 %), что позволяет их эксплуатировать при 1000 °С. [c.184]

Сварка высокохромистых нержавеющих сталей ферритного, мартенситного и феррито-мартенситного типов марок 1X13, Х17, ОХ17Т и др. выполняется двумя способами. [c.238]

Наиболее часто холодные трещины возникают в легированных сталях в тех случаях, когда металл под действием термического цикла сварки претерпевает полную или частичную закалку. В этих случаях холодные трещины при сварке появляются в результате замедленного разрушения свежезакаленной стали от действия остаточных сварочных напряжений. Холодные трещины в зависимости от состава и класса стали могут быть вызваны а) мартенситным превращением аустенита у среднелегированных сталей мартенситного и перлитного классов б) сегрегацией примесей на границах аустенитных зерен при повторном нагреве до 400—700 °С при сварке с насыщением водородом у низкоуглеродистых среднелегированных сталей бейнитного класса в) выделением у высокохромистых ферритных сталей карбонитридных фаз по границам зерен г) скоплением в околошовных зонах перлитио-ферритных сталей неметаллических включений в элементах полосчатой микроструктуры стали (ламелярные трещины в околошовной зоне). [c.249]

Технология автоматической сварки под флюсом высокохромистых ферритных сталей едусматривает применение проволок, обеспечиваю-щих получение шв с аустенитно-ферритнойструктур ш1. Увеличение содержания никеля, а соответственно и аустенитной фазы в шве повышает его пластичность и ударную вязкость. На рис. У.Ю показана зависимость ударной вязкости шва с 18% хрома от содержания в нем никеля. [c.357]

При сварке высокохромистых мартенситных, мартенситно-феррит-ных и ферритных сталей (типа 08X13, 12X13, 13X11Н2ВМФ и др.) для предотвращения трещин во многих случаях (но не всегда) прибегают к предварительному и сопутствующему подогреву (7 о = 200 — 450 С). После сварки (не позже 1 часа) полезна термообработка (высокий от- [c.40]

При сварке чисто ферритной высокохромистой стали под влиянием термического воздействия в зонах влияния при нагреве выше 800° наблюдается сильный рост исходного зерна и особенно в стали, пр. дварительно подвергшейся наклёпу. Местная крупнозернистость стали вблизи шва влечёт за собой понижение её механических и особенно пластических свойств. Интенсивность роста зерна понижается введением в сталь ниобия, титана или тантала. Образуя стойкие карбиды, нс успевающие раствориться при нагреве стали, эти элементы препятствуют росту зерна [3,4]. [c.354]

При сварке металл подвергается весьма быстрому нагреву до высоких температур и последующему ускоренному охлаждению, в связи с чем около сварного шва наблюдаются сильный рост зерна, грубая видманштетова структура, подкалка, возникновение больших внутренних напряжений и т. д. Кроме того, возникает затруднение, связанное с защитой металла шва от окисления и очищения его от неметаллических включений. Однофазная сталь — малоуглеродистая высокохромистая (ферритная), хромоникс-левая (аустенитная) — склонна к сильному росту зерна в зонах термического влияния около шва. Этот рост особенно значителен при сварке холоднодеформи-рованного металла (рекристаллизация). Для уменьшения склонности к росту зерна в свариваемую сталь вводятся добавки ниобия, титана или тантала. [c.103]

Для сварки мартенситно-ферритных жаропрочных сталей применяются электроды марки ЦЛ-32, изготовленные на основе высокохромистой проволоки Св-10Х11ВМФН с покрытием фтористо-кальциевого типа. Структура металла шва определяется его химическим составом. Легирование металла шва осуществляется через проволоку. Трудности в создании композиции металла шва с 10—12% С заключаются в необходимости обеспечения его структуры с высокими стабильными свойствами, не склонной к снижению пластичности и ударной вязкости в исходном состоянии и к старению в процессе эксплуатации. [c.53]

Сварка высокохромистых мартенситных, ферритных и ферритно-аустенитных сталей. Выбор электродных материалов для сварных соедпнений разнородных высокохролп1Стых сталей определяется прежде всего требованпямп получения швов без трещнн п отсутствием в них хрупких участков. При сварке указанных сталей вследствие высокого содержапия в нпх энергичного карбидообразующего элемента — хрома ожидать заметного развития диффузионных прослоек в зоне сплавления не следует. Рекомендации по выбору электродных материалов приведены в табл. 4. [c.204]

Распространена сварка высокохромистых сталей аустенптнымп электродами. В этом случае температура подогрева может быть снижена на 150—200°С против требуемой нрп сварке феррптио-аустенптнымп и ферритными электродными материалами. Изделие нет необходимости немедленно охлаждать после сварки. Следует, однако, учитывать, что сварное соединение будет характеризоваться значительной структурной неоднородностью. Вследствие заметной разницы в коэффициентах линейного расширения ферритной стали п аустенитного шва в изделии будут всегда иметься высокие остаточные напряжения. [c.205]

Прн сварке перлитных сталей с высокохромистыми ферритными пли феррнт-но-аустенитныл и сталями (с содержанием 17—28% хрома) применение электродных материалов перлитного класса нежелательно ввиду чрезмерного легирования переходных участков шва и опасности образования вследствие этого холодных трещин. Наиболее целесообразным является использование в данном случае электродов ферритио-аустенитного класса, обеспечивающих достаточную стабильность свойств тва ири наличии значительного перемешивания с перлитной сталью. Может быть допущено также применение аустенитных электродов, однако при этом необходимо учитывать структурную неоднородность соединения. [c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...