Высокохромистые стали ферритного класса

Для высокохромистых сталей ферритного класса значение п заметно выше, чем у сталей перлитного класса. [c.476]

ВЫСОКОХРОМИСТЫЕ СТАЛИ ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.20]

Одним из существенных недостатков высокохромистых сталей ферритного класса, кроме указанных, является их склонность к охрупчиванию в результате нагрева металла в интервале температур 450—500° С. Этот вид охрупчивания чаще всего наблюдается на ферритных сталях, содержащих 25—30% Сг, и проявляется в снижении ударной вязкости, относительного удлинения, уменьшении электросопротивления, повышении модуля упругости, твердости и коэрцитивной силы [141. [c.22]

Высокохромистые стали ферритного класса [c.18]

Высокохромистые стали ферритного класса склонны к дополнительному охрупчиванию под воздействием нагрева. Ударная вязкость и пластичность металла в зоне термического влияния сварных соединений приближаются к нулю. У этих сталей не удается предотвратить интенсивный рост зерна при сварке плавлением. Наиболее крупные зерна образуются на участке перегрева, где температура достигает Охрупчивание околошовного участка распространяется на слой, непосредственно примыкающий к линии сплавления и нагретый выше 1000 °С. [c.340]

В качестве жаростойких сталей аустенитного класса главным образом применяют стали на хромоникелевой основе Эти стали не имеют больших преимуществ по жаростойкости перед высокохромистыми сталями ферритного класса, но выгодно отличаются от них по уровню механических свойств, в том числе жаропрочных, технологичности (способности к глубокой вытяжке, штамповке, свариваемости), они также менее склонны к охрупчиванию после длительных выдержек при высоких температурах [c.349]

Вакуумный электродуговой переплав дает возможность получить сталь более высокой чистоты по неметаллическим включениям и содержанию газов, особенно кислорода и водорода (табл. 87, 88). Использование вакуумного дугового переплава эффективно и в производстве высокохромистых сталей ферритного класса типа [c.252]

На рис. 105, а представлена дилатометрическая кривая для высокохромистой стали ферритного класса с 28% Сг, не испытывающей аллотропических превращений при нагреве и охлаждении. В этом случае кривая 1 нагрева показывает лишь плавное изменение коэффициента расширения. Поскольку при повышенных температурах, особенно выше 800° С, коэффициент расширения образца превышает коэффициент расширения эталона, кривая снижается менее круто, чем в начальном температурном интервале. Имеющиеся на этих кривых вертикальные штрихи соответствуют температурным отметкам. При нагреве от 200 до до 800° С отметки делались через каждые 100° С, а затем через 20° С вплоть до температуры 1000° С. Таким же образом, но в обратном порядке отмечались температуры при охлаждении (кривая 2). [c.195]

Поскольку основную нагрузку в аппаратах, изготавливаемых из биметалла, несет слой из углеродистой или низколегированной стали, требования к механической прочности и ударной вязкости плакирующего слоя могут быть не столь жесткими. Это обстоятельство позволяет широко использовать для плакирующего слоя высокохромистые стали ферритного класса, которые обладают высокой коррозионной стойкостью в ряде агрессивных сред, но имеют низкую ударную вязкость в сварных соединениях. Применение высокохромистых сталей в виде толстых биметаллических листов более перспективно, чем в виде однородных толстых листов. [c.78]

Наличие титана и ниобия в высоколегированных хромоникелевых сталях аустенитного класса и в высокохромистых сталях ферритного класса делает их стойкими к меж-кристаллитной коррозии. [c.583]

Особенностью высокохромистых сталей ферритного класса является ИХ склонность к дополнительному резкому охрупчиванию под воздействием сварочного нагрева. Ударная вязкость и [c.255]

Влияние состава и структурных особенностей на зависимость Ста—0—е становится тем слабее, чем выше температура деформации. Исключение составляют высокохромистые ферритные стали, у которых явление рекристаллизации не осложнено действием упрочняющих примесей и при высоких температурах рекристаллизация развивается значительно сильнее, чем у других сталей. Этим можно объяснить отличающийся от других сталей высокий скоростной эффект у сталей ферритного класса, содержащих не менее 23% Сг. Большой скоростной эф- [c.474]

Аналогичная зависимость наблюдалась для высокохромистой нержавеющей стали ферритного класса, содержащей 22% [c.23]

Как следует из этих данных, высокохромистые стали ферритного и полуферритного класса можно подвергать прокатке ири пониженных температурах благодаря их значительной пластичности. На заводе Красный Октябрь была разработана и внедрена 94 [c.94]

В случае высокохромистых нержавеющих сталей ферритного класса необходимо особенно строго соблюдать температурный режим нагрева и горячей пластической деформации. При этом температура нагрева заготовок не должна превышать 950-1000° С 254 [c.254]

Нержавеющие высокохромистые стали ферритного и полу-ферритного класса (Сг 13) [c.825]

Стали ферритного класса — это высокохромистые стали, содержащие более 17% Сг и до 0,15% С. [c.342]

В высокохромистых сталях ферритного и аустенитно-ферритного классов при нагреве на температуры 450—500° С развивается значительная хрупкость, практически исключающая применение этих материалов для изготовления нагруженных деталей и называемая хрупкостью при 475° С. Обычные микроскопические исследования не позволяют определить причину появления этой сильной хрупкости и тем самым наметить пути ее устранения. [c.709]

К межкристаллитной коррозии склонны высоколегированные стали всех классов, имеющие высокое содержание хрома, вследствие выпадения под действием нагрева карбидов хрома по границам зерен, обеднения границ зерен хромом и из-за этого пониженной стойкости границ против коррозии. Опасность межкристаллитной коррозии возникает при нагреве хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов до температур 500—850°С, при нагреве высокохромистых сталей мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов до температур свыше 950°С. [c.126]

Высокохромистые стали мартенситно-ферритного и ферритного классов хорошо сопротивляются воздействию сплавов. Использование сталей типа 410 и 446 при термическом переносе массы показало сравнительно малую скорость коррозии (- 0,005 0,01 мм в год) при температурах 650° С. [c.297]

Высокохромистые стали ферритного класса 15Х25Т, 15Х28Т обладают высокой стойкостью в сильно-агрессивных средах ввиду повышенной склонности этих сталей к росту зерна необходимо, чтобы начало прокатки было при температуре не выше 1000... 1020 °С и чтобы скорость сварки и охлаждения сварного шва и околошовной зоны была по возможности высокой соблюдение этих условий также способствует повышению стойкости сталей к межкристаллитной коррозии. [c.499]

Последствия окисления металла швов при сварке высокохромистых сталей ферритного класса. В последнее время все большее распространение находят 12 %-ные хромистые стали. Высокая коррозионная стойкость к ряду агрессивных и окислительных сред, повышенная механическая прочность, жаропрочность и экономный уровень легирования выводят группу 12—14 %-ных хромистых сталей в весьма перспективные материалы для химической, энергетической и других отраслей промышленности. В результате 12 %-ные хромистые стали являются самыми экономнолегированными коррозионно-стойкими сталями. Вместе с тем широкое их применение в промышленности сдерживается трудностями, возникающими при сварке, в деле обеспечения требуемой пластичности, вязкости и достаточной сопротивляемости образованию холодных трещин. [c.234]

В более высокохромистых сталях ферритного класса вредными оказываются образование при сварке нерасплавляемой окиси хрома и значительный рост зерна, а также появление тепловой хрупкости вследствие образования а-фазы. [c.491]

Такая склонность к росту зерна и хрупкому разрушению в производстве и переработке толстолистовых высокохромистых сталей Х25Т, Х28, а также 0XI7T или других сталей ферритного класса вызывает значительные трудности. [c.20]

Стали ферритного класса, например высокохромистые, имеют структуру, состоящую из феррита и первичных карбидов. При достаточно высоком содержании хрома сплав не претерпевает фазовых превращений, т.е. при всех температурах структура его остается в состоянии а-железа (ферритной) и не может быть изменена термической обработкой и различными скоростями охлаждения. К ним относятся стали 1X13 и 2X13 и др. [c.6]

Характеристики групп стали следующие I — теплостойкие хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного класса (Сг 8 81 N1 Мо) II — коррозионно-стойкие высокохромистые стали ферритного и полуферритного классов (Сг 13) III коррозионно-стойкие — кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса п переходного аустенитно-мартенситного класса (Сг 18, N1 > 9) IV — жаропрочные и окалиностойкие хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса (Сг > 18 N1 >10 Мп > 10 81 Мо) V — жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе VI жаропрочные литейные сплавы на никелевой основе VII — сплавы на титановой основе. [c.479]

В отличие от других литейных коррозионно-стойких сплавов сталь 0Х12НДЛ обладает достаточно высокими технологическими свойствами, что позволяет применять ее для литья крупногабаритных деталей. Высокохромистые стали ферритного и полуфер-ритного классов также отличаются сравнительно хорошими литейными свойствами, но обладают низкой эрозионной стойкостью (см. табл. 70 и 71) и повышенной хрупкостью. Эти стали применяют иногда в машиностроении для изготовления малогабаритных деталей и, в частности, для литья по выплавляемым моделям. [c.204]

В сварных соединениях незакаливающихся низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей, нержавеющих хромоникелевых и хромоникельмарганцовистых ферритно-аустенитных и аустенитных сталей, а также высокохромистых сталей ферритно-го класса возникают только тепловые и усадочные собственные напряжения. В сварных соединениях закаливающихся сталей возникают как тепловые, так и структурные собственные напряжения. [c.34]

Таким образом, расчет аппаратуры из двухслойной стали по методике, Г1ринятой для однородного металла, строго говоря, допустим только в тех случаях, когда коэффициенты температурного расширения слоев близки друг к другу, например когда в качестве плакирующего слоя применяют высокохромистые нержавеющие стали ферритного класса. Если по принятой для однослойного металла методике рассчитывают аппарат из двухслойной стали со значительной разницей коэффициентов температурного расширения слоев (из биметалла Ст.3-+-+Х18Н10Т), то рекомендуется принимать за расчетную толщину только толщину основного слоя, создавая тем самым некоторый запас прочности за счет неучитываемого плакирующего слоя [39, с. 13]. [c.208]

Хромоникелевые и высокохромистые стали, разрезающиеся кислородно-флюсовым способом, по разрезаемости можно разделить на две группы хромоникелевые стали (аустенитного класса), разрезаемые в холодном состоянии без последующей термической обработки, и высокохромистые стали (мартенсит-ного и ферритного классов), разрезаемые в нагретом (стали мартенситного класса) или в холодном состоянии с последующей термической обработкой (стали ферритного класса). [c.80]

Реакция высокохромистых сталей ферритного и ферритно-мартенситного классов, содерлсащих 13% хрома, на сварочный нагрев зависит от содержания аустенитообразующих элементов, в первую очередь углерода и никеля. При содержании углерода, равном 0,08% и менее, сталь с 13% хрома толщиной 16—20 мм может свариваться без подогрева. При увеличении толщины металла рекомендуется производить предварительный и сопутствующий подогрев при температуре 200—300° С. [c.351]

При сварке сталей мартенеитного, мартен-ситно-ферритного и ферритного классов (высокохромистых сталей) свойства сварных соединений могут быть удовлетворительными, если химический состав металла швов соответствует химическому составу свариваемого металла, а после сварки используется высокий отпуск. При сварке с использованием подогрева и последующей термической обработке применяют присадочный металл из аустенитной или аустенитно-ферритной стали. Использование таких материалов не обеспечивает равнопроч-ность, но коррозионная стойкость и жаростойкость мало отличаются от соответствующих свойств основного металла. [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...