Сопротивление цилиндрической трубы

Согласно (7.12) сопротивление цилиндрической трубы при ламинарном режиме течения пропорционально средней скорости движения жидкости. При переходе к турбулентному течению в силу локальной нестационарности потока инерционные свойства жидкости имеют большое значение и плотность р нельзя исключить из определяющих параметров, поэтому заметно усложнится закон изменения коэффициента сопротивления При Re<10 хорошее сов- [c.200]

Формула Блазиуса для сопротивления цилиндрической трубы 76 [c.896]

Рис. 28. Зависимость коэффициента гидравлического сопротивления % цилиндрической трубы от числа Рейнольдса (е —- относительная шероховатость трубы)

Таким образом, коэффициент сопротивления цилиндрической трубы при установившемся прямолинейном движении вязкой несжимаемой жидкости обратно пропорционален числу Рейнольдса. [c.128]

В 5 главы IV коэффициент сопротивления цилиндрической трубы определялся в виде отношения [c.481]

Для оценки коэффициента сопротивления цилиндрических труб при небольших скоростях можно. пользоваться кривыми Всесоюзного теплотехнического института, построенными Г. А. Муриным (рис. 5-7). Здесь коэффициент С представлен в зависимости от числа Ке и величины, обратно пропорциональной относительной шероховатости где [c.220]

Каким станет вакуум во входном сечении, если диффузор заменить цилиндрической трубой диаметром D штрихпунктир) с коэффициентом сопротивления трения X = 0,03 [c.159]

Как изменится расход, если вместо раструба будет выполнена цилиндрическая труба диаметром с коэффициентом сопротивления трения X = 0,025 [c.160]

Пусть цилиндрическая труба покрыта однослойной изоляцией. При постоянных 1, 2> du d-2, >4, 2, и 2 рассмотрим, как будет изменяться полное термическое сопротивление при изменении толщины изоляции. [c.377]

Рассмотрим ламинарное (слоистое) течение вязкой несжимаемой жидкости в гладкой цилиндрической трубе. Примем, что движение установившееся. На этом примере покажем, как устанавливается критериальная зависимость сопротивления трубы от числа Рейнольдса. Решение поставленной задачи важно и само но себе как случай точного интегрирования уравнений движения вязкой несжимаемой жидкости. [c.581]

Назовем величину П = Pi/рк располагаемым отношением давлений. Параметры потока в цилиндрической трубе в основном определяются располагаемым отношением давлений П процесс по существу является как бы истечением газа из сосуда с давлением Рх в среду с давлением р через канал с заданным сопротивлением. Поэтому при рассмотрении закономерностей течения с трением необходимо учитывать величину располагаемого отношения давлений в потоке без этого полученные результаты могут оказаться нереальными. [c.260]

В точке кризиса течения производная dw/dx имеет согласно уравнению (9.71) бесконечно большое значение. Следует отметить, что условия ш р = с, dw/dx p = оо, характеризующие кризис течения в цилиндрической трубе с сопротивлением, аналогичны условиям для выходного сечения суживающегося сопла при критическом режиме истечения. Совпадение этих условий объясняется тем, что они выражают один и тот же физический факт, а именно невозможность в обоих случаях непрерывного перехода через скорость звука. [c.326]

Основные уравнения. Чтобы определить коэффициент сопротивления при поступательно-вращательном движении жидкости по цилиндрической трубе будем исходить из уравнения Навье-Стокса и выражения для плотности потока в цилиндрических координатах. Так как в рассматриваемом случае стационарного движения компоненты скорости пи , аа,- не зависят от ф, то [c.653]

Пример 1. Определение сопротивления движению несжимаемой жидкости в цилиндрических трубах. Рассмотрим течение вязкой несжимаемой жидкости в круглой цилиндрической гладкой трубе. Пусть задача состоит в нахождении структуры зависимости падения давления Ар на участке длиной I от параметров системы. [c.130]

Получаемые таким путем формулы не вполне удовлетворительны, так как хотя и дают хорошее соответствие экспериментам для турбулентного ядра течения, но не удовлетворяют некоторым естественным условиям (например, равенству нулю градиента скорости на оси трубы). Усилия многих исследователей были направлены поэтому на уточнение полуэмпирических теорий, в первую очередь путем учета молекулярной вязкости в турбулентном ядре. В этом направлении достигнуты определенные успехи. В частности, получены достаточно удобные расчетные зависимости для коэффициентов сопротивления, применимые в широком диапазоне изменения параметров. Тем не менее не потеряли своего значения и основные результаты основоположников полуэмпирических теорий, поскольку ими были установлены фундаментальные закономерности течения в трубах. Одной из таких фундаментальных закономерностей является логарифмический закон распределения скоростей турбулентного потока в круглой цилиндрической трубе, к обоснованию которого мы и перейдем. [c.169]

В цилиндрической трубе Sj = S2, следовательно, разность давлений получается достаточной только при значительной величине коэффициента сопротивления чего можно достигнуть установкой в трубопроводе специального приспособления, увеличивающего местное сопротивление. [c.113]

Выражение коэффициентов сопротивления как функций числа Рейнольдса X (Re) или -ф (Re) называется законом сопротивления ламинарного движения вязкой жидкости в цилиндрической трубе. Зная X или легко найти перепад давления по выражениям (XI. 15) и (XI. 16), а следовательно, и величину мощности, необходимой для обеспечения заданного расхода Q (м /с). Формула мощности имеет вид [c.249]

Pn . 4. Экспериментальные данные о коэффициенте сопротивления круглых цилиндрических труб. (Измерения Стантона [c.45]

При ламинарном движении в цилиндрической трубе все частицы жидкости движутся по прямым линиям, параллельным оси трубы, с постоянной скоростью, т. е. с ускорением, равным нулю. Это движение жидкости в трубе называется течением Гагена—Пуазейля. Свойство инерции жидкости, представляемое параметром р, может сказаться только тогда, когда ускорения отличны от нуля ), поэтому при ламинарном движении сопротивление не должно зависеть от р. Следовательно, при ламинарном движении правая часть в равенстве (3.1) не должна зависеть от р, отсюда получаем, что при ламинарном движении плотность р в равенстве (3.1) должна сократиться, поэтому функция Ф (R) должна иметь вид [c.46]

Эмпирическая формула Блазиуса для сопротивления гладких цилиндрических труб имеет вид [c.159]

Полагая, что осевое напряжение в поперечном сечении цилиндрической трубы при наличии одного лишь внутреннего давления постоянно, составить дифференциальное уравнение для определения предела пластического сопротивления, пользуясь теорией энергии формоизменения. Упрочнением материала пренебречь. Вычислить Ра. пл ДЛЯ р = Ь а=1,9. [c.231]

Задача VI-10. Сравнить расходы при перетекании воды из верхнего открытого бака в нижний через цилиндрическую трубу диаметром d — 300 мм и через диффузор с тем же диаметром входа и выходным диаметром D — = 600 мм, если уровни в баках постоянны, а высоты равны а = 0,8 м, 6 = 1,4 м, с = 0,6 м. Коэффициент сопротивления плавно сходящегося входного участка = = 0,05, коэффициент потерь в диффузоре == 0,25 и коэффициент сопротивления трения в трубе А, = 0,025. [c.139]

С этой целью рассмотрим цилиндрическую трубу, покрытую по внешней поверхности однослойной тепловой изоляцией. Полное линейное термическое сопротивление такой двухслойной цилиндрической стенки определяется по формуле, аналогичной (23.18), [c.293]

Трение несжимаемой жидкости. Вывод дифференциальных уравнений и граничных условий. Течение жидкости по длинной цилиндрической трубе. Введение допущений, что жидкость прилипает к твердому телу, с которым соприкасается, и что скорости бесконечно малы. Равномерное вращение в жидкости шара относительно диаметра, или эллипсоида вращения относительно оси симметрии в случае, когда снаружи жидкость не ограничена, или ограничена концентрической шаровой поверхностью, или соответственно поверхностью софокусного эллипсоида. Вычисление момента сил, действующих на шар или эллипсоид. Сопротивление шара, равномерно поступательно движущегося в жидкости. Вращательные колебания шара. Колебания шара при которых центр движется вперед и назад [c.306]

Сопротивление трения в цилиндрических трубах рассчитывается по формуле (1-3). [c.37]

Вычислить пределы упругого сопротивления цилиндрической трубы по второй и четвертой теориям прочности (теории энергии формоизменения), вводя в учет нормальные напряжения радиальное, тангенциальное и осевое на внутренней поверхности трубы. Положить, что труба подвергнута лишь внутреннему осесимметричному постоянному давлению и что предел упругости Оуцр и размеры трубы (радиусы внешний Ь и внутренний а) известны. [c.93]

В вязкой жидкости действуют силы тяжести, инерции, давления и трения все это—силы, различные но своему происхождению и природе, и канхдая из них изменяется при изменении скоростей, размеров потока и других обстоятельств движения но своим особым законам. Однако во многих вопросах, и, в частности, в вопросах сопротивления жидкой среды, приходится рассматривать совместное действие этих сил и исследовать величину отношения одной из них к другой. Наиболее простым и вместе с тем весьма важным примером этого является сопротивление трубы при движении в ней жидкости. Сопротивление цилиндрической трубы характеризуется, как известно из И главы II, коэффициентом сопротивления кторый определяется формулой [c.445]

Пример 3. На участке цилиндрической трубы между двумя сечениями i и 2 в результате гидравлических потерь (трение, местные сопротивления) снижается полное давление движущегося газа. Потери полного давления между сечениями 1 а 2 оцениваются величиной коэффициента сохранения полного давления а = р /р < 1. Определить характер изменения скорости и статического давления газа в трубе при отсутствии теплообмена с вяещней средой. Запишем, воспользовавшись формулой (109), условие равенства расходов газа в сечениях i и 2 [c.239]

В случае течения жидкости по цилиндрической трубе коэффициент сопротивления вводится следующим образом. Выделим расположенный между двумя поперечными сечениями трубы цилиндрический слой жидкости толщины йх тогда сила трения, действующая со стороны движущейся жидкости на стенки трубы, будет равна пОо (1х. Отнощение произведения силы трения на диаметр О трубы к кинетической энергии, находящейся в слое массы жидкости, представляет собой коэффициент сопротивления тру0ы [c.374]

Рассмотрим процесс поперечного обтекания одиночной цилиндрической трубы потоком жидкости (рис. 17.7). Плавное обтекание цилиндра возможно только при малых скоростях потока — при Re < 5. При всех значениях Re > 5 наблюдается отрыв потока от стенки трубы и образование в кормовой части двух симметричных вихрей, которые с увеличением скорости потока вытягиваются по течению, удаляясь от трубы. Ламинарный пограничный слой, образующийся на лобовой части по обе стороны от точки О, ирн 5 < Re < 2-10 отрывается от поверхности трубы в точке а, характеризующейся углом ф 82° (рис. 17.7, а). Увеличение толщины пограничного слоя от минимального в точке О до максимального в точке отрыва а приводит к увеличению термического сопротивления и уменьшению коэффициента теплоотдачи а. Коэффициент а имеет максн.мальное значение в точке О, минимальное — в точке отрыва а. В кор.мовой части значения а вновь увеличиваются за счет разрушения пограничного слоя и образования вихрей, турбулизирующих поток. При значительных числах Рейнольдса (Re > 2-10 ) ламинарный пограничный слой переходит в турбулентный (точка Ь на рис. 17.7, б) и место отрыва от трубь перемещается по потоку (точка а). Это приводит к улучшению обтекания цилиндра (ср 120") и уменьшению вихревой зоны. [c.191]

Если труба будет иметь не круглое сечение, т. е. будет не цилиндрическая, то критические числа Re p будут отличными от указанных выше для круглой трубы. Известно, что в сходящихся трубах Re p значительно превышает Re p для цилиндрических труб, а в расходящихся, наоборот, оно существенно меньше, чем в цилиндрических. Так как структура потока в трубах определяет такие важные величины,, как сопротивление, теплоотдачу, характеристики перемешивания частиц, химические процессы и пр., то опыты по нахождению критических чисел Re для отдельных спефицических потоков в прямолинейных и криволинейных трубах продолжаются до настоящего времени. [c.245]

Найдем величину сопротив.яения при движении жидкости в трубе. Для установившегося движения в цилиндрических трубах сопротивление на данном участ е определяется перепадом давления на этом участке, либо по формуле [c.248]

Переход к формуле для сопротивления изолированного тела при обтекании со срывом струй и с образованием полости за телом, когда ра = р ос, с помощью рассмотрения обтекания тела в цилиндрической трубе без опоры на репюние соответствующих гидродинамических задач провести невозможно. [c.78]

При работе с малыми числами псевдоожижёиий можно организовать противоток или перекрестный ток так как имеем малую порозность слоя и почти нет перемешивания частиц. Это -было описано выше. В случае если псевдоожиженный слой имеет большое гидравлическое сопротивление, газ, шроходя сквозь слой, значительно расширяется. Тогда в верхней части псев-доожижеыного слоя постоянного сечения линейная скорость газа и число псевдоожижения будут значительно больше, чем внизу. Материал вверху начинает интенсивно перемешиваться, хотя внизу слой находится почти при пределе устойчивости и перемешивания там нет. Для ликвидации перемешивания в подобных случаях применяют слегка расширяющееся кверху сечение слоя (конические трубы или конические вставки в цилиндрические трубы) [Л. 1228]. [c.418]

Для проверки размеров свыше 3000 мм употребляют нутромеры, изготовленные из цилиндрических труб, с выдвижными масштабными штангами. Однако рекомендовать их к широкому применению не следует, так как они дают при измерении большую погрешность из-за меньшей жесткости, чем сигарообразные нутромеры, и в то же время превосходят их по весу в 2—2,5 раза. Корпус сигарообразного нутромера сваривается из стальных конических обечаек толш,иной от 0,5 до 1,0 мм и представляет собой как бы балку равного сопротивления, в результате чего погрешность этого нутромера от изгиба уменьшается. Вследствие относительно небольшого веса и достаточной жесткости этот нутромер следует рекомендовать для измерения в диапазоне 2000— 6000 мм. При размерах, превышаюш,их 6000 мм, для более точных измерений следует переходить к косвенным методам измерения от вспомогательной базы. [c.436]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...