Потери на трение в решетке

Рассматриваемые результаты позволяют заключить, что независимо от характера деформации эпюры давления по профилю появление жидкой фазы приводит к увеличению потерь на трение в решетке, причем на переходных и турбулентных участках влияние капельной структуры слоя особенно велико и потери на трение возрастают более интенсивно. Можно полагать, что влияние влажности сказывается на положении области перехода ламинарного слоя в турбулентный, смещающийся в сторону больших чисел Re. [c.306]

Рассматриваемые результаты по-, -зволяют заключить, что независимо от характера деформации эпюры давлений по профилю и структуры двухфазной среды в канале появление жидкой фазы приводит к увеличению потерь на трение в решетке, росту углов выхода потока и увеличению коэффициентов расхода. [c.91]

Рис. 1-84. Коэффициент потерь на трение в решетках с оптимальным шагом при расчетном угле входа потока по данным А. Г. Клебанова и Б. И. Мамаева.

Для современных профилей, обтекаемых дозвуковым потоком, потери на трение в решетке в зависимости от суммы углов (Р д + + Рал) и конфузорности решетки могут быть определены по экспериментальным данным Г. Ю. Степанова и В. Л. Эпштейна (рис. 9.14). Видно, что потери на трение уменьшаются при увеличении суммы углов (Р л -Ь Рал) и величины /Ср. [c.160]

На коэффициент профильных потерь суш,ественное влияние оказывает густота решетки. С уменьшением густоты решетки уменьшаются поверхность трения газа о лопатки и потери на трение в решетке. Однако при этом давление на вогнутой поверхности профиля (корытце) увеличивается, а на выпуклой (спинке) падает. Это вызывает увеличение скорости у спинки профиля и местной диффузорности течения на выходном участке спинки профиля, что может привести к отрыву пограничного слоя, а следовательно, и росту потерь. [c.161]

Если известны параметры потока перед решеткой и за ней, распределение скоростей (давлений) по обводам профиля, то можно приближенно рассчитать пограничный слой и определить потери на трение в решетке (см. гл. 6). [c.298]

ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ И ПОТЕРИ НА ТРЕНИЕ В РЕШЕТКАХ [c.476]

Профильные потери в турбинной решетке складываются из потерь на трение в пограничном слое, образующемся на поверхности лопаток, и вихреобразование в зоне за их выходными кромками (рис. 3.8, а). При больших скоростях к двум указанным составляющим добавляются волновые потери. [c.106]

Таким образом, структура двухфазного течения во вращающихся решетках характеризуется важными особенностями, влияющими на аэродинамические и сепарационные характеристики решеток. Потери на трение в ядре потока и пограничных слоях возрастают увеличиваются концевые потери в периферийных сечениях растут полные потери и углы выхода потока по сравнению с потерями и углами при неподвижных решетках. [c.170]

Анализ структуры потока в сопловых (реактивных) и активных решетках и криволинейных каналах (см. 11-1 и 11-2) показывает, что потери энергии при течении влажного пара возрастают. Увеличение потерь при дозвуковых скоростях обусловлено а) перераспределением давлений по обводу профиля с соответствующим изменением структуры пограничного слоя на спинке б) неизбежным дроблением капель при взаимодействии их с входными кромками лопаток в) расслоением линий тока паровой и жидкой фаз в криволинейных каналах и скольжением жидкой фазы г) образованием пленки на обводе профиля и соответствующим увеличением потерь на трение (в пленке и парокапельном пограничном слое, где капли движутся со скольжением) д) дроблением пленки и крупных капель за выходными кромками и интенсификацией вихревого движения е) переохлаждением пара в каналах ж) изменением степени турбулентности в каналах з) интенсификацией вторичного движения в решетке и участием пленки и капель в нем. [c.305]

Приведенные на рис. 9.14 средние значения потерь на трение в плоских решетках соответствуют оптимальным значениям относительной толщ,ины профилей, которая зависит от угла поворота потока и типа решетки, а от нее, в свою очередь, зависят форма межлопастного канала и характер течения в решетке. [c.160]

Рис. 11.5. Коэффициенты потерь кинетической энергии на трение в решетках в зависимости от углов входа и выхода потока по данным А. Г. Клебанова и Б. И. Мамаева

Воздух, необходимый для горения топлива, может поступать в то-поч ное устройство за счет разрежения в топке или подан вентилятором. Давление, развиваемое вентилятором, расходуется на преодоление сопротивлений воздушного тракта — на входе, в поворотах, на трение, в шиберах, направляющих аппаратах, воздуховодах до и после вентилятора, калориферах, воздухоподогревателе, коробах, поворотах, шиберах за ним, колосниковой решетке или горелках до поступления воздуха в топочную камеру. Поскольку воздуховоды в котельных установках выполняются небольшой длины, но со значительными диаметрами и малыми скоростями, то потери на трение в них незначительны и их можно не учитывать. Если же скорости воздуха выбраны высокими — больше 12 м/с, то подсчитывается сопротивление трения на наиболее длинном участке с постоянным сечением и полученная величина умножается на отношение суммарной длины воздуховода к длине выбранного участка. [c.361]

Параметры направляющего и спрямляющего аппаратов (см. рис. 3.46). Скорости потока на выходе и входе аппаратов определяются абсолютными скоростями потока на входе и выходе колеса. Геометрические параметры решеток аппаратов находят аналогично параметрам решетки колеса (вместо углов Р используются углы потока в абсолютном движении а). Осевой зазор между колесом и аппаратами выбирают в пределах (0,1 0,3) Ь , при больших зазорах уменьшаются пульсации давлений за счет выравнивания потока, но могут возрасти потери на трение в зазоре. [c.182]

Увеличение осевого зазора Аг (см. рис. 4.31) между сопловым аппаратом и рабочей решеткой приводит к выравниванию скоростей потока на входе в колесо (см. рис. 2.64) и, следовательно, к уменьшению пульсаций и вибраций турбины. Однако увеличение осевого зазора увеличивает потери на трение в зазоре, а также подсос и утечки газа. [c.253]

Характер изменения профильных потерь и потерь на трение в зависимости от степени турбулентности для двух типов решеток можно оценить по кривым на рис. 8-16, б. В реактивной решетке ТС-1А увеличение с 1 до 9 о приводит к возрастанию с 2,6 до Для активной решетки ТР-ОА кривая имеет минимум при Eq = 3 Iq. [c.483]

В диффузорных (компрессорных) решетках величина Н несколько повышается. Таким образом, потери на трение в первом приближении можно считать пропорциональными толщине потери импульса на выходной кромке профиля и по ее величине судить об относительной эффективности решеток. [c.486]

Уровень воды в приемном колодце определяется вычитанием из заданного уровня в пруду, бассейне искусственного охладителя и т. д. суммы потерь в решетках и сетках водоприемника, на трение в прямых участках, местных потерь на закруглениях, при входе и выходе из смотровых колодцев и при входе в окна приемного колодца. [c.372]

К профильным потерям в решетке относят а) потери от трения в пограничном слое, образующемся на лопатках б) потери в следе за выходными кромками. [c.22]

При направлении потока на входе в решетку, отличном от оптимального (так называемого безударного), каких-либо других дополнительных составляющих потери энергии в решетке не возникает может возрасти только величина рассмотренных составляющих профильных потерь. Это объясняется следующим. При изменении угла Pi в ту или другую сторону от оптимального направления изменяется, естественно, распределение давлений вдоль контура профиля. Это может привести к возрастанию величины потери энергии от трения, а также к отрыву пограничного слоя [c.26]

Важным геометрическим параметром решетки является ее относительная высота. Как показывает эксперимент, концевые потери в сопловых решетках увеличиваются с ростом влажности (рис. 11-14) это связано с тем, что в периферийных течениях пограничного слоя от вогнутой поверхности к спинке участвует жидкая фаза в форме пленок, а также в капельной структуре. При этом увеличиваются потери на трение у торцовых поверхностей и на образование и поддержание вихревого движения на спинке у концов лопаток. [c.307]

Анализ результатов многочисленных испытаний решеток с различными геометрическими параметрами при малых скоростях показал, что номинальный угол отклонения потока Др зависит главным образом от густоты решетки bit и угла выхода потока Pj. Влияние других параметров (0, с, O , х , Xf) не существенно. Это позволило обобщить экспериментальные данные по углу отклонения потока для различных дозвуковых решеток с Xf = 0,4. ... .. 0,5 Х(, = 0,3. .. 0,4 с = 5. .. 12 % в виде зависимости Ар = = f (b/t Рг). Такая зависимость показана на рис. 2.30. Видно, что угол отклонения потока увеличивается с ростом густоты решетки и угла выхода потока Pj. Такой характер изменения Ар объясняется следующим. Как известно из аэродинамики, при bit = О (единичный профиль) отклонение потока Ар = 0. Увеличение bit приводит к возрастанию воздействия решетки на поток и к увеличению Ар. При Ы1 оо направление потока близко к направлению выходных кромок лопаток. Однако при больших густотах из-за усиления взаимного влияния профилей рост Ар с увеличением bit замедляется. Следует также иметь в виду и то, что при большой густоте решетки из-за взаимного влияния профилей и роста потерь на трение (из-за роста скоростей потока в межлопаточных каналах и числа поверхностей трения) КПД ступени уменьшается. Поэтому густоту дозвуковых решеток обычно ограничивают величиной bit 1,7... 1,8. [c.61]

При известных значениях коэффициентов потерь на трение и кромочных потерь можно определить коэффициент профильных потерь в плоских решетках при дозвуковых скоростях потока [c.161]

Коэффициент потерь кинематической энергии на трение в пограничных слоях на профиле определяется по уравнению энергии, записанному лля выходного сечения решетки [c.299]

К внутренним потерям, помимо рассмотренных в 8.2 (в сопловой решетке h , в каналах рабочих лопаток и с выходной скоростью Лд), относятся потери на трение и вентиляцию, утечку пара через внутренние зазоры, от влажности и др. [c.199]

Первый режим характерен те.м, что скорость в потоке везде дозвуковая. На этом режиме при угле атаки, соответствующем безотрывному обтеканию профиля, потери в плоской решетке определяются трением в пограничном слое. В случае обтекания с отрывом пограничного слоя потери в решетке на этом режиме складываются из потерь на трение и потерь на вихреобразование в зоне отрыва. [c.17]

Отложив на 5-диаграмме дополнительно к потерям в соплах и на рабочих лопатках величину выходной потери, получаем точку С и соответственно на изобаре конечного давления — точку Сь В активных турбинах необходимо еще учитывать потери на трение поверхности диска о пар и на вентиляцию пара в каналах рабочей решетки при парциальном подводе пара. [c.364]

Однако общая экономичность активной ступени определяется не только наивыгоднейшим значением В активной ступени наряду с потерями в соплах, лопатках и с выходной скоростью имеются еще и другие потери, не связанные с протеканием пара в проточной части (т. е. через сопла и лопатки). Наиболее существенными для этих потерь являются потери на трение диска рабочего колеса в паре и вентиляционные потери рабочей решетки. [c.133]

Концевые потери. Они возникают из-за наличия поверхностей, ограничивающих решетку на высоте. К ним относятся потери на трение и потери от парного вихря — вторичные потери. Вторичные течения возникают из-за разности давлений на вогнутой и выпуклой сторонах соседних лопаток, благодаря чему вдоль нижней и внешней стенок межлопаточного канала возникает движение газа от вогнутой стороны лопатки к выпуклой. Подобные вторичные токи у выпуклых стенок лопаток, увлекаясь основным потоком, образуют два противоположно вращающихся вихря ( парный вихрь). Особенно заметно влияние концевых потерь в решетках с короткими лопатками. [c.217]

Выражение в первых квадратных скобках в формуле (4.74) учитывает потери на трение и вихреобразование при обтекании лопатки, во вторых квадратных скобках — волновые потери (при Мю, < 1 это выражение следует принимать равным единице), в третьих квадратных скобках — концевые потери на парный вихрь в решетке. Выражение в первых двух квадратных скобках характеризует профильные потери решетки при сверхзвуковом обтекании лопаток рабочего колеса. Выражение в последних круглых скобках учитывает дополнительные потери в решетке, вызванные парциальным подводом и связанные с размывом струи на границах дуги подвода (т. е. с изменением скоростей и углов потока). При е = 1 последний член принимается равным единице. [c.253]

На участке IVo o Vo происходит турбулизация слоя в точке отрыва на спинке и потери снижаются. Прл >3o/q с ростом Eq потери на трение возрастают более интенсивно, чем в конфузорной реактивной решетке. [c.483]

Потеря кинетической энергии в пограничном слое (потеря на трение) определяется по уравнению энергии, записанному для выходного сечения решетки [c.485]

Вычтя Ш из суммарной величины потерь напора в турбодвигателе, входящих в выражение (21.4), оставшиеся можно рассматривать как сумму потерь в решетке лопастей с потерями на трение (линейными и местными) во всей остальной проточной части турбины. С учетом развитого турбулентного движения жидкости в проточной части гидротурбины потери могут быть определены по формуле Дарси. Отсюда [c.433]

Потери в области автомодельности по числу Re при умеренных числах М потока. Коэффициент потерь на трение в этой области зависит главным образом от кривизны профиля густоты решетки, угла атаки и общей степени конфузориости межлопаточного канала К. т. е. соотношения поперечных сеченнй струй газа на входе и на выходе (см. рис. 5.8) [c.203]

A. Профильные потери (в плоской решетке, т. е. при бесконечно большой высоте), включающие 1) потери на трение в пограничном слое 2) вихревые потери ори отрьивах потока на профиле 3) вихревые потери за выходной кро мкой (кромочные потери). [c.470]

Из предыдущего следует, что при уо>0 в решетке отсутствует квазипотенциальное ядро, так как потери, обусловленные скольжением капель, велики и соизмеримы с потерями в пограничных слоях на обводах канала. Суммарные потери на трение можно представить двумя составляющими в двухфазном слое и в ядре течения ( тр= тр i + трг). Для вычисления первой составляющей используется известная формула [38] [c.106]

Переход к крупным каплям сопровождается значительным возрастанием концевых потерь по сравнению с потерями при перегретом паре для решеток С-9012А. Физически этот результат легко объясним возрастают потери кинетической энергии. на трение в периферийных движениях пленок, а также в концевых вихрях, несущих крупнодисперсную влагу. Распределение коэффициентов потерь по высоте решетки подтверждает интенсификацию вторичных течений в потоке влажного пара. [c.117]

Принципиальная схема работы пара в таких ступенях скорости показана на рис. 6-22. На этой схеме показана двухступенчатая турбина, имеющая два ряда рабочих лопаток, размещенных на одном рабочем колесе. Сопла для расширения пара имеет только первая ступень (решетка 4). Как видно из диаграммы давлений, приведенной в верхней части рис. 6-22, в соплах решетюи 4 давление пара снижается сразу до конечной величины р1=р2, равной давлению выхода из турбины. Что же касается неподвижной решетки, расположенной между первой и второй ступенями турбины, то она служит только для изменения направления движения потока в целях обеспечения требуемого угла входа пара на рабочую решетку второй ступени. Поэтому такие решетки называют направляющими аппаратами. Некоторое снижение давления пара в направляющих аппаратах имеет место только вследствие потерь на трение. [c.136]

Ротор 7 представляет собой два пустотелых полувала, между которыми вварен диск турбины. Рабочие лопатки колеса турбины 9 прикреплены к диску при помощи замков елочного типа, которые позволяют заменять отдельные лопатки в случае их повреждения. Диск и лопатки колеса турбины изготовлены из специальных жаропрочных сталей. Колесо компрессора 2 изготовлено из алюминиевого сплава, соединено с валом с помощью шлицев и для обеспечения центровки посажено на гладкую шейку вала с натягом. Проточная часть колеса компрессора ограничена вставкой 3, прикрепленной винтами к корпусу компрессора. На тыльной стороне колеса имеются гребешки, которые с небольшим зазором подходят к гребешкам на неподвижном диске и образуют таким образом лабиринтное уплотнение, препятствующее проникновению сжатого воздуха в полость выпускного корпуса. Ротор 7 турбокомпрессора после сборки проходит динамическую балансировку. Перед рабочими лопатками турбины установлен сопловой аппарат 12, лопатки которого изготовлены из жаростойкой стали и заключены между внутренним и наружным кольцами. По внутреннему кольцу сопловой аппарат специальными болтами крепится к газоприемному корпусу. Такими же болтами к газоприемному корпусу прикреплен и чугунный кожух 8 соплового аппарата. Лопаточный диффузор 4 компрессора выполнен в виде диска с лопатками, образующими решетку, и закрыт вставкой. С противоположной стороны диффузор уплотнен резиновым кольцом 5 и зафиксирован штифтом 21. Благодаря решетке траектория движения частиц воздуха от колеса компрессора значительно сокращается, что приводит к уменьшению потерь на трение, поэтому компрессор с лопаточным диффузором обладает высоким к. п. д. [c.35]

Расчет проводим с помощью к, 5-диаграммы. Пусть состояние пара на выходе из последней ступени турбины при изменившемся режиме соответствует точке А в к, -диаграмме (рис. 6.4). Определив потери на трение АЯ. р, от парцнальности ДЯ и оценив предварительно потери с выходной скоростью AЯg ,, находим в точке В состояние пара на выходе из каналов рабочей решетки. [c.171]

В. С. Елизаровым предложен приближенный метод определения кромочных потерь как разности потерь на 01пределенном расстоянии за решеткой (. профильных потерь) и потерь трения. Коэффициенты профильньих потерь и потерь, на трение могут быть выражены через соответствующие условньне толщины потери энергии [формула (8-24)]. [c.492]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...