Профильные потери в решетке

Потери от влажности. Наличие влаги в паре приводит к увеличению профильных потерь в решетках и к затратам энергии на разгон капель, а также на преодоление их тормозящего действия на рабочие лопатки. Как видно н з рис. 4.17, вследствие меньшей абсолютной скорости капель по сравнению со скоростью пара нх относительная скорость направлена против вращения ротора. Удар о спинку лопатки, помимо упомянутого тормозящего действия, вызывает эрозионное изнашивание лопатки, прежде всего в периферийной области. [c.141]

Учитывая, что реальная среда полидисперсная и что расчетная методика не учитывает процессов дробления и коагуляции, сходимость опытных и расчетных значений можно признать удовлетворительной. При этом необходимо учесть дополнительно кромочные потери, так как коэффициент профильных потерь в решетке [c.108]

Рис. XI 1.24. Профильные потери в решетках РЛ по результатам траверсирования (кривые 1 и 2) и по данным продувок плоских решеток (кривые 3 -а 4)

В первой главе изложены теория и методика расчета аэродинамических характеристик решетки лопаток бесконечной длины. Рассмотрено определение коэффициента профильных потерь в решетке с бесконечно тонкими выходными кромками лопаток и с кромками конечной толщины, определение угла выхода потока из решетки, влияние геометрических и газодинамических параметров на характеристики решетки. [c.3]

Определение коэффициента профильных потерь в решетке с бесконечно тонкими выходными кромками лопаток [c.22]

К профильным потерям в решетке относят а) потери от трения в пограничном слое, образующемся на лопатках б) потери в следе за выходными кромками. [c.22]

Изменение профильных потерь в решетке при изменении угла Pi в настоящее время наиболее надежно может быть определено по данным продувок решеток на аэродинамических стендах. Однако в тех случаях, когда при изменении угла (от оптимального направления) отрыва потока еш,е не происходит, а увеличение профильных потерь обусловливается лишь возрастанием потерь от трения, как будет показано ниже, зависимость = / (Pi) может быть определена и расчетным путем. [c.27]

Метод расчета коэффициента профильных потерь. Задача расчета профильных потерь в решетке профилей с бесконечно тонкими выходными кромками была решена автором в 1946 г. применительно к турбинным решеткам без учета сжимаемости среды в пограничном слое. В дальнейшем решение было получено с учетом сжимаемости среды, движуш,ейся в пограничном слое, а также распространено на случай обтекания диффузорных решеток. [c.27]

Следует отметить, что рассмотренные здесь оба метода расчета позволяют определять профильные потери в решетках, составленных из профилей с бесконечно тонкими выходными кромками. Для определения расчетным путем профильных потерь в решетках лопаток с кромками конечной толщины необходимо привлечение дополнительно опытных материалов о влиянии толщины и формы выходных кромок на величину потерь в следе. Указываемое в литературе иногда мнение [ 12 ], что метод Л. Г. Лойцянского учитывает и кромочные потери, является ошибочным. Использованное в методе соотношение Сквайра и Юнга между (6 )" и 6 получено на основании исследования следа за изолированными профилями крыла самолета с практически бесконечно тонкой выходной кромкой очень мало При этом характер обтекания [c.44]

Наконец, находим суммарный коэффициент профильных потерь в решетке при новой толщине выходных кромок s по равенству [c.51]

Результаты сопоставления расчетных и опытных значений коэффициента профильных потерь в решетках различного типа (включая компрессорные) приведены на рис. 20. Анализ данных этого сопоставления показывает, что отклонения расчетных значений So от опытных даже в области, далекой от расчетного режима, за редким исключением не превышают 10%. [c.51]

Влияние степени турбулентности потока на профильные потери в решетках изучено весьма мало. Остановимся кратко на полученных результатах. [c.79]

Учитывая, что увеличение коэффициента профильных потерь в решетке из-за шероховатости поверхности лопаток может быть представлено равенством [c.133]

Расчет коэффициента профильных потерь в решетках [c.392]

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ПРОФИЛЬНЫХ ПОТЕРЬ в РЕШЕТКАХ [c.393]

Профилирование лопаток 109. 123—125 Профильные потери в решетке 108, 111, 112. 115—118. 120 [c.893]

Рис. 9.8. Профильные потери в решетке, Рис. 9.9. Углы выхода потока из решетки, изображенной на рис. 9.7 изображенной на рис. 9.7

Рис. 11.11. Влияние угла входа потока на профильные потери в решетках различного типа

Концевые потери в решетках связаны с явлениями в потоке вблизи концов лопаток и равны разности суммарных и профильных потерь в решетке [см. (2.93)] [c.71]

Рис. 2.39. Влияние числа Рейнольдса иа профильные потери в решетке

При выравнивании потока за решеткой возникают потери кинетической энергии, составляющие вторую часть профильных потерь в решетках (кромочные потери). [c.458]

Определение структуры пограничного слоя, образующегося на профиле, установление точек перехода и отрыва слоя являются важной частью задачи о профильных. потерях в решетках. Схема образования пограничного слоя на профиле в плоской решетке показана на рис. 8-11,а. [c.476]

Рис 8-65. Зависимость профильных потерь в решетках групп А Б [c.562]

Профильные потери в турбинной решетке складываются из потерь на трение в пограничном слое, образующемся на поверхности лопаток, и вихреобразование в зоне за их выходными кромками (рис. 3.8, а). При больших скоростях к двум указанным составляющим добавляются волновые потери. [c.106]

Изменение профильных потерь энергии в зависимости от угла натекания потока для решетки / представлено на рис. 1. В диапазоне углов Pi = 65- -105° профильные потери в рассматриваемой решетке не зависят от угла атаки и составляют величину = 2,4 2,8% при различных [c.227]

Остановимся па первой группе особенностей. Определение гидравлических потерь в турбомашинах — наиболее сложный и наименее разработанный вопрос теории их работы. Анализ его возможен только на основе обобщения экспериментальных исследований. Для осевых гидромашин потери энергии в рабочем колесе можно представить структурно аналогично профильным потерям в прямой плоской решетке профилей. Если все потери представить в виде [c.283]

Кроме профильных потерь, отраслевые нормали позволяют учесть и концевые потери в решетке. В рассматриваемом примере это можно сделать по экспериментальному графику на стр. 24, приложения П1 в [21]. Концевые потери обусловливаются вторичными течениями в лопаточных каналах и зависят от относительной высоты лопаток и газодинамической конфузорности каналов решетки К, которая выражается формулой [c.199]

Потери течения, рассмотренные в 30, определялись при плоскопараллельном обтекании профильной решетки. Режим обтекания мог быть осреднен и профиль межлопаточного канала выделен в качестве влияющего фактора на обтекание, почему и потери энергии, характеризующие качество обтекания, были названы профильными. Такое выделение профильных потерь в проектировании проточной части турбоагрегатов существенно необходимо, поскольку именно по такому показателю производится выбор лопаточных профилей и установка их в решетке. При дальнейшем наслаивании энергетических потерь возникают новые, влияющие на качество процесса течения, факторы, которые ослабляют влияние профиля межлопаточного канала и затрудняют оценку правильности выбора лопаточных профилей и их решеток. [c.245]

Рассматривая характеристики сопловых решеток, видим, что зависимость угла от режима очень мала и этот угол можно принять неизменяющимся при изменении режима. Тогда значение угла Pi на данном режиме будет известно и, используя характеристики обеих решеток, можно найти при полученных условиях профильные и концевые потери в решетках и по коэффициентам их — значения коэффициентов скоростей ф и г на данном режиме. По характеристике рабочей решетки можно найти значение угла выхода потока из каналов рабочей решетки (угол Рз)- Таким образом все входящие в формулу (480) величины будут известны и можно рассчитать значение окружного к. п. д. ступени. [c.261]

Здесь про, tio—коэффициенты профильных потерь в решетке и углы выхода потока перегретого пара Ki—Кв — эмпирические коэффициенты, отражающие влияние геометрических параметров и типа решетки С = С /С акс, С — массовая концентрация ОДА Смакс = 45-10 кг ОДА/кг НаО. Для сопловых решеток дозвуковых скоростей (группы А) можно принять Ki = 7,5 Кг=0,0072 Кз= = 0,0016 i 4=0,0536 /(55=0.0236 Къ=, 2. Приведенные формулы справедливы при уо<0,2% и С 45-10- кг ОДА/кг НгО. [c.309]

Расчет профильных потерь в решетке рассмотрен также в работах А. Н. Патрашеваи М. Е. Дейча и Г. С. Самойловича [8]. Использованные ими основные уравнения совпадают с исходным уравнением (34) в методе автора. Расчетные формулы написаны с учетом сжимаемости рабочей среды, движущейся в пограничном слое. [c.44]

Как известно, величина Стр практически равна коэ(Йзициенту профильных потерь в решетке при бесконечно тонких выходных [c.128]

Приведенные выше опытные значения коэффициентов профильных потерь в решетках получены методом тра-версирования выходного поля потока пневмо-метрическими зондами. При дозвуковых скоростях точность таких измерений достаточно высока. Переход к сверхзвуковым скоростям снижает надежность полученных результатов. Это связано со значительными трудностями определения потерь энергии в прямом скачке уплотнения перед приемным отверстием пневмометричес-кого насадка (см. гл. 14). В зависимости от дисперсности среды и интенсивности скачка перед зондом степень неравновесности процесса торможения в зоне высоких градиентов давления будет различной. Соответственно различными оказываются и потери в скачке уплотнения. На рис. 11-20 приведены кривые, полученные путем обработки опытных данных по схеме, когда все процессы в решетке протекают предельно неравновесно, т. е. так же, как и в перегретом паре с показателем изо-энтропы й = 1,3. В результате обработки опытных данных при условии 1,135, что [c.314]

При течении вязкой жидкости на поверхности профиля образуется пограничный слой, в котором концентрируются потерн кинетической энергии, обусловленные трением. На диффузорных участках канала может происходить отрыв пограничного слоя. Дпффузорные участки в зависимости от формы профиля могут возникнуть внутри канала появление таких областей неизбежно на входных и выходных кромках профиля. На выходной кромке всегда происходит отрыв потока, поэтому в образующейся закромочной зоне движение вихревое. В результате давление за выходными кромками оказывается пониженным. На некотором расстоянии за кромками происходит выравнивание потока, сопровождающееся изменением статического давления, угла выхода потока и скорости. При выравнивании потока за решеткой возникают потери кинетической энергии, составляющие вторую часть профильных потерь в решетках (кромочные потери). Профильные потери характеризуют плоскую решетку. В прямой решетке конечной высоты и в кольцевой решетке образуются дополнительные потери, связанные со вторичными течениями у концов лопаток (концевые потери) и с веерностью решетки. [c.295]

Следует подчеркнуть, что профильные потери в решетке аналогичны профильному сопротивлению при обтекании одиночного крылового профиля (гл. 5). Различие состоит только в том, что при исследовании решеток устанавливаются относительные -потери энергии, а профильное сопротивление характеризуется силой сопротивления, отнесенной к скоростному напору набегающего потока. Физическая природа профильных потерь и профильного сопротивления тождественна. Вихревые потери при отрыве потока на профиле п за вьиходной кромкой эквивалентны сопротивлению давлений. Следовательно, профильные потери можно также рассматривать как сумму потерь трения и потерь давления . [c.470]

Расчетный коэффищ1ент профильных потерь в решетке с выдувом воздуха на контуре профиля учитывает располагаемую энергию газа перед решеткой и выдуваемого воздуха //gad [5, 6] [c.18]

Рис. 3.30. Суммарные и профильные потери в сопловой решетке С-9012А и углы выхода потока в зависимости от относительного шага и угла установки при различной влажности пара. Относительная высота /=0,7 относительная толщина кромки Дкр = 0,125 (Д р=1,7 мм) М] = 0,9 Rei=5-I0 (опыты. МЭИ)

Для диспергирования влаги, а также снижения кромочных и профильных потерь в МЭИ предложены и проверены профили сопловых решеток с фигурными выходными кромками. Установлено, что применение кромок с вырезами типа ласточкин хвост или с цилиндрическими выступами повышает эффективность кромочной сепарации и снижает диаметры капель в вихревом следе. Такие кромки оказались эффективными и при использовании наддува вихревого следа греющим паром. Таким образом, оптимизированные дозвуковые и околозвуковые решетки целесообразно выполнять с фигурными выходными кромками. Важным преимуществом решеток являются уменьшенные амплитуды пульсаций в косом срезе на околозвуковых режимах (Miамплитуды пульсаций статического давления снижаются в 2—2,5 раза. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...