Отношение напорное

Отверстие разгрузочное 104 Открытие 54, 219 Отметка местности 10, 35, 90 Отношение напорное 134 [c.267]

В конструктивном отношении напорные механизмы рассматриваемых экскаваторов различаются числом зубьев и модулями зубчатых передач. [c.150]

Из этого выражения ясен физический смысл числа Ре, которое равно отношению удвоенного гидродинамического давления к касательному напряжению. Следовательно, число Рейнольдса является определяющим критерием подобия при исследовании напорных потоков. [c.63]

Подача — отношение объема жидкости, подаваемой насосом в напорный трубопровод, ко времени, измеряется обычно, м ч, м /с или л/с. Идеальная подача насоса — сумма подачи и объемных потерь насоса. [c.191]

Коэффициент полезного действия эжектора определяется отношением работы веса воды, поступившей по всасывающему трубопроводу из водоема и поднятой эжектором на высоту Н, к работе веса рабочей (напорной) воды, подведенной из водопровода. Если обозначить расходы поднятой и рабочей воды через и Qi, а высоты соответственно через Ник, для коэффициента полезного действия получим следующее выражение [c.205]

Спиральный отвод корпуса также служит для равномерного-отвода воды из корпуса в напорный патрубок центробежного-насоса (рис. 153). Спиральные отводы дают возможность получать весьма совершенные обтекаемые формы. Так как роль, направляющего аппарата и спиральной камеры принципиально одинакова, а спиральная камера в гидравлическом отношении [c.245]

Отношение снижения напорной линии к длине потока называется гидравлическим уклоном г. и выражается [c.38]

Насосы типа МВ (рис. 9.33) — центробежные, вертикальные, секционные, погружного типа. Базовой деталью насоса является составной цилиндр 6 с опорной плитой. К нижнему фланцу цилиндра крепится насос. Подво.п, 2 насоса выполнен в виде осевого конфузорного патрубка с направляющими лопатками, а отвод 1 — в виде колеса. Секции насоса 3 с направляющими аппаратами соединяются между собой стяжными болтами. Уплотнение стыков секций осуществляется металлическим контактом уплотнительных поясков. Ротор 4 насоса — трехопорный. Нижняя и средняя опоры выполнены в виде подшипников скольжения. В качестве верхней опоры предусмотрен сдвоенный радиально — упорный шарикоподшипник 7, который фиксирует положение ротора по отношению к статору и воспринимает остаточные осевые усилия и вес ротора. Подшипники смазываются перекачиваемой жидкостью, нижний и средний — за счет перетекания смазки. К верхнему подшипнику масло подводится от напорного патрубка. [c.285]

При равномерном движении и прямолинейной оси трубы напорная линия также представляет собой прямую (рис. 83), а гидравлический уклон характеризуется тангенсом угла наклона этой прямой по отношению к горизонту, при этом средний гидравлический уклон равен уклону в точке [c.134]

Наиболее простым (в отношении исследования) случаем неустановившегося движения жидкости является напорное неустановившееся движение жидкости, рассматриваемое с учетом следующих двух допущений [c.338]

Соотношения между диаметрами рабочего и напорного цилиндров гидросистемы должны выбираться применительно к величинам установочного зазора между накладкой и шкивом, рабочего хода педали и передаточного отношения рычажной системы тормоза. Исходя из равенства объемов жидкости, перемещаемых из напорного цилиндра в рабочий и обратно, и на основе экспериментальных исследований рекомендуются следующие соотношения диаметров цилиндров для тормозов по фиг. 110, пн в [c.173]

Анализ представленной экспериментальной осциллограммы показывает, что в системе при разгоне и торможении возникают динамические процессы, вызывающие значительные пиковые давления. Во время открывания в полости между насосом и реверсивным золотником возникает пиковое давление 1, связанное с опережением включения нагрузки насоса по отношению к началу открывания проходного сечения реверсивного золотника, величина этого пика определяется временем опережения и характеристикой предохранительного клапана. В начальный период разгона жидкость попадает в напорную полость цилиндра, через малое проходное сечение закрытого в предыдущем цикле осевого дросселя, что ухудшает условия разгона, а после начала перемещения поршня и до полного открытия проходного сечения дросселя вызывает непроизводительные потери напора. В процессе разгона в напорной магистрали возникают колебания жидкости, проявляющиеся на осциллограмме в колебаниях давлений 7 и 5. При торможении клапана в полости между осевым дросселем и поршнем возникает пиковое тормозное давление 4, почти вдвое превышающее номинальное давление насоса, что объясняется несовершенным конструктивным решением тормозного устройства и неудачным выбором закона изменения его проходного сечения в функции перемещения поршня. Существующий тормозной режим не обеспечивает плавного и точного подхода клапана к конечному положению. Во время торможения масса жидкости в сливной магистрали за осевым дросселем продолжает движение по инерции, что приводит к разрыву сплошности жидкости. Характер изменения исследуемых параметров при разгоне и торможении во время закрывания клапана аналогичен, а изменение их величин определяется переменой активных площадей поршня, на которые воздействует напорное и тормозное давление. [c.138]

В качестве напорного резервуара может служить осветлитель, уровень воды в котором находится обычно на отметке + 10 ж и выше по отношению к основанию фильтров. [c.262]

Для поглош ения высокочастотных пульсаций давления можно установить в напорном трубопроводе герметизированную капсулу из эластичного материала (полимера), заполненную газом под давлением, несколько превышающим среднее давление в полости нагнетания. Капсула, деформируясь при изменении давления, служит поглотителем энергии колебаний. Для повышения эффективности капсула не должна соприкасаться со стенками трубопровода. Рекомендуется капсулу укреплять на специальных пружинах, встроенных в соединительную арматуру трубопровода. Степень поглощения колебаний зависит от длины капсулы. Оптимальное отношение между ее длиной и диаметром равно примерно 20 1. [c.20]

НАПОРНАЯ характеристика И НАПОРНОЕ ОТНОШЕНИЕ [c.134]

Это отношение часто используется в формулах временной неравномерности хода турбины (гл. 15), почему и желательно присвоение ему определенного термина, например напорного отношения. Оно тем больше, чем больше быстроходность типа ( 11-6) и находится в пределах 0,15- 0,4. [c.134]

На фиг. 11-14 изображена накладка относительных напорных характеристик. Линии мощности имеют разные наклоны. Наиболее пологие — у наиболее быстроходных (крыловых) турбин. Это указывает на их преимущество перед другими при снижении напора (в половодье) они сравнительно мало снижают свою мощность. Относительные холостые напоры, измеряемые абсциссами пересечения кривых с осью абсцисс, и являются напорными отношениями k, входящими в (11-7). [c.136]

В качестве таких сил могут быть использованы силы давления, тяжести и др. Но, как показывает практика, наиболее важными для напорных потоков реальной жидкости являются силы трения iVp- Критерий с использованием этих сил называют числом Рейнольдса Re. Этот безразмерный параметр принято определять как отношение сил инерции / н к силам трения [c.34]

Последующие разделы этой главы посвящены полностью развитым (равномерным) течениям в напорных трубах и открытых каналах. В них рассматриваются со отношения между массовым расходом, свойствами жидкости, касательными напряжениями на стенке, распределениями скорости и характеристик турбулентности. [c.283]

Если определяющей силой в потоке жидкости является сила внутреннего трения, например при движении в напорных трубопроводах вязких жидкостей, критерием гидродинамического подобия будет число Рейнольдса Re=y//v, где I — характерный поперечный размер русла, например диаметр трубы. Число Re является величиной, пропорциональной отношению сил инерции к силам трения. [c.62]

Если трубчатый колодец устроить в точке В, то он уже не будет фонтанирующим ввиду повышения отметки местности по отношению к отметке напорного горизонта в пласте. При устройстве колодца в точке Г статический уровень устанавливается ниже отметки земли. [c.42]

Такие условия будут и в отношении второго, третьего и других водопроницаемых напорных пластов. Воды верхних горизонтов зачастую оказываются загрязненными. [c.42]

График рис. 9.15 применим только для 0,6 < 6 < 1,7 при большем различии в температурах газов пользование графиком приводит к заметной погрешности в величине рз/р. Что касается величин а, nl/Q, По, то соотношения между ними на критическом режиме можно определять по рис. 9.15 при любом значении 0 ). Семейство линий а = onst показывает, что при постоянном отношении начальных полных давлений По и Яз < 1 степень повышения давления рУр тем больше, чем больше величина а. Другими словами, для увеличения напорности эжектора [c.524]

Степень повышения полного давления [Р4/Р2 вдоль кривых По = onst с увеличением коэффициента эжекции несколько уменьшается вследствие увеличения расхода эжектируемого газа и увеличения потерь в диффузоре, связанного с ростом скорости потока на входе в диффузор. Чем больше отношение полных давлений По, тем выше проходит характеристика (pt/p ) =/(и), т. е. тем большую напорность имеет эжектор. Однако предельные (критические) значения коэффициента эжекции с ростом По уменьшаются, протяженность характеристики становится меньшей. Это связано с тем, что с увеличением перепада давлений растет площадь сверхзвуковой эжектирующей струи в сечении запирания и уменьшается критическое сечение эжектируемого потока. [c.527]

Очевидно, что различие в площади камеры будет тем больше, чем больше отношение давлений По, т. е. чем больше увеличение площади потока в сечении запирания, и чем меньше коэффициент эжекции. С уменьшением относительной площади камеры, как уже указывалось, можно при тех же начальных параметрах газов и Лз < 1 получить эжектор с большей напорностью. Поэтому в случае больших отношений давлений (По >5—7) и при малых значениях коэффициента эжекции п < 0,4—0,5) может быть целесообразным применение в эжекторе сверхзвукового сопла для эжектирующего газа. [c.536]

Коэффициент а зависит от положения быков по отношению к напорной грани плотины, и, как показывают опыты 0(()ицерова при выдвижении быков вперед по отношению к [c.256]

Водонапорные башни в зависимости от рельефа местности и конфигурации сети могут быть размещены в начале, конце водопроводной сети или промежуточных ее точках. Башни или напорные резервуары, расположенные в конце сети по отношению к насосной станции второго подъема, называют контрбашнями или контррезервуарами. [c.131]

Соединив показания пьезометрических трубок по длине потока ломаной линией, получим пьезометрическую линию, дающую картину изменения отношения p/pg по длине потока. Пьезометрическая линия может опускаться (при увеличении скорости вдоль трубы) либо подниматься (при уменьшении скорости вдоль трубы). Соединив показания уровней в трубках Пито, получим напорную линию. Отрезки, заключенные между напорной и пьеаометрической линиями, дают значение скоростного напора w j2g и его изменение по длине трубы. [c.38]

Если в случае ламинарного напорного движения в круглой трубе / макс = (где Циакс скорость ПО ОСИ трубы), ТО В случае турбулентного движения в такой трубе обычно, как показывает опыт, и/и акс = 0,70 -н -г 0,90 (с увеличением числа Рейнольдса Re это отношение увеличивается оно зависит также от шероховатости стенок русла). [c.153]

Таким образом, для построения гидроизогипс (т. е. в данном случае линий h = = onst) любого безнапорного потока, имеющего вид, близкий к модели Форхгеймера (рис. 18-20, а), необходимо найти (например, по методу ЭГДА) линии равного напора Н для воображаемого напорного потока в горизонтальной щели (рис. 18-20,6) с соблюдением отмеченных выще условий в отношении Н, и Hj [см. рис. 18-21 и формулу (18-92)] далее, приняв эти линии за гидроизогипсы, следует определить для них глубины h по формуле (18-94). [c.610]

На рис. 61 изображен высокомоментный радиальнопоршневой гидромотор. Обозначение этого мотора на схемах аналогично низкомоментным гидромоторам (см. табл. 2). Принцип действия гидромотора заключается в следующем. Поток жидкости от насоса поступает в крышку 5 распределителя и через реактивный 6 и распределительный 7 диски по каналам в корпусе 9 и крышке 4 в торцевую полость поршня 2, который противоположной сферической поверхностью опирается на эксцентриковый вал 11. За счет эксцентриситета создается крутящий момент, обеспечивающий вращение эксцентрикового 11 и промежуточного 12 валов. Вал 12, поворачивая распределительный диск 7, направляет поток жидкости от насоса к другому поршню, эксцентрично расположенному по отношению к валу 11. Таким образом, за счет попеременного соединения поршней 2 с напорной линией насоса происходит вращение эксцентрикового вала 11. [c.186]

Коэффициенты сопротивления диффузора за вентилятором при наличии последующего напорного участка оп1)еделяются по рис. VII-I4 в зависимости от степени расширения (отношения выходного и входного сечений) диффузора и безразмерной длины диффузора llVf. . [c.17]

В соответствии с общими принципами системного подхода [861 сравнительная оценка различных вариантов ПТУ должна производиться по результатам их технико-энергетической оптимизации по единым критериям качества и в идентичных внешних условиях. Корректная постановка задач технико-энергетической оптимизации требует предварительного термодинамического анализа для дпределения основных факторов, влияющих на энергетические и массогабаритные характеристики установок. Для проведения термодинамического анализа ПТУ необходимо знание напорно-расходных характеристик конденсирующего инжектора зависимостей давления потока на выходе и отношения расхода жидкости через пассивное сопло конденсирующего инжектора к расходу пара через активное сопло и от термодинамических параметров этих потоков. Отметим, что величина и для первого варианта ПТУ характеризует кратность циркуляции D, которая представляет собой отношение расхода рабочего тела по контуру холодильного цикла к расходу рабочего тела по контуру энергетического цикла. Напорно-расходные характеристики конденсирующего инжектора на уровне термодинамического анализа могут быть рассчитаны по методике Э. К- Карасева [84]. Применение этой методики для определения напорнорасходных характеристик конденсирующего инжектора, функционирующего в составе ПТУ, имеет ряд особенностей, которые следует рассмотреть более подробно. [c.29]

На рис. 5-3 показана зависимость отношения Лп/Аом от величины паросодержания при различных давлениях, полученная опытным путем. Близкая для разных давлений зависимость между htjh u и влажностью сохраняется в диапазоне сухости от 0,6 до 1,0. Для определения величин he и я ha можно использовать напорные трубки любой конструкции из описанных в разделе 4. [c.146]

Для напорных потоков с некруглыми сечениями вводят понятие гидравлического диаметра Д. За эту величи11у принимают отношение площади сечения потока S к периметру П этого сечения, увеличенное в четыре раза, т.е. Д. = 46/П. В формуле (4.5) вместо геометрического диаметра d используют гидравлический диаметр D,, т.е. [c.32]

Поскольку механические потери имеют внешний характер по отношению к гидравлической цепи РЦН и не влияют на напорную характеристику машины, то по правилам эквивалентирования электрических схем получена эквивалентная схема замещения РЦН с нелинейным результирующим сопротивлением насоса R PBH (рис.4). По отношению к ветке нагрузки эта схема есть активным двухполюсником и ее можно заменить эквивалентным гидрогенератором, аналог электродвижущей силы которого равный значению соответствующего действительного напора РЦН Н д в режиме холостого хода, а нелинейное внутреннее гидросопротивление R pbh равно входному сопротивлению двухполюсника. Показано, что значение сопротивления R pbh в первом приближении пропорционально расходу Qt-д насоса. [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...