Параметр динамического винта

Главный вектор i = 7 кн. Параметр динамического винта р = [c.96]

Параметр динамического винта р = -д- - [c.97]

Параметр динамического винта [c.97]

Параметр динамического винта 100 Пара сил 64 [c.454]

Параметр динамического винта Пара сил 148 [c.300]

Если ш есть параметр динамического винта, а — параметр кинематического винта, то мы имеем [c.50]

Задача 260. Система сил, приложенных к твердому телу, относительно точки А (0 2 —3) приводится к главному вектору R (3 3 3) и главному моменту Mj (—4 —5 6). Доказать, что эта система сил приводится к динамическому винту, и найти точку В (х у, 0) пересечения оси динамического винта с плоскостью хоу, а также, параметр винта. [c.96]

Полагая в равенстве (2) = О, мы находим, что нулевые прямые относительно динамического винта, имею.,е о параметр ю, находятся на расстоянии h от его центральной оси и наклонены к ней под углом, равным [c.50]

Ось динамического винта с параметром oi принята за ось Ог. Уравнением нулевой плоскости относительно точки х, у, г) будет [c.62]

Так как второй инвариант нулю не равен, то данная система четырёх сил приводится к динамическому винту. Вдоль центральной оси, образующей с осями координат углы а = 74 50, р = 62°4б, y = 31°48, располагаются в одном и том же направлении результирующая / = 15,297 и момент пары т= 22,096. Заметим, что если бы для т получилось отрицательное значение, то это показывало бы, что направление момента т противоположно направлению силы /, так как будет m = Ai os (F Л1). Для параметра/ или шага винта мы имеем [c.160]

Экспериментальные исследования динамического срыва обычно проводятся как н.а винтах, так и на крыльях в плоскопараллельном потоке. В последнем случае применяются установки, позволяющие производить периодические изменения угла атаки крыла, установленного в аэродинамической трубе. Среднее значение и амплитуда изменения угла атаки, а также частота колебаний выбираются таким образом, чтобы они соответствовали условиям работы сечения лопасти винта. При этом среднее значение и амплитуда колебаний угла атаки должны быть достаточно велики и близки по величине. Частота колебаний должна соответствовать частоте вращения винта (одно колебание за один оборот винта). Установка должна обеспечивать возможность измерения давлений, нагрузок в сечении и других параметров в течение цикла колебаний. Иллюстративный пример экспериментальных аэродинамических характеристик профиля колеблющегося крыла показан на рис. 16.2 (на самом деле экспериментальные данные характеризуются большим разбросом величин нагрузки при уменьшении угла атаки). Приведенные кривые свидетельствуют о том, что срыв при больших скоростях увеличения угла атаки сильно затягивается, а нагрузки значительно превышают статические. Как видим, имеет место гистерезис изменения нестационарных нагрузок, поскольку подъемная сила и момент зависят не только от текущего значения угла атаки, но и от истории движения профиля. [c.800]

Полученные таким образом величины подъемной силы хорошо согласуются с результатами измерений на колеблющихся профилях. Описанный метод позволяет повысить точность расчета характеристик винта. Без учета срыва теория сильно завышает подъемную силу винта при сильном его нагружении, а при расчете срыва по стационарным характеристикам подъемная сила сильно занижается. Учет нестационарности и пространственного характера обтекания дает хорошую сходимость результатов расчетов с экспериментальными данными, причем эффекты скольжения дают 40% поправки, а остальные 60% определяются учетом динамического срыва. В работе [Т.30] описывается дальнейшее развитие указанного метода расчета срыва на отступающей лопасти с учетом крутильных колебаний лопасти. Для расчета коэффициента момента также используется эффективный угол атаки, подобный адин, но выбрано другое значение параметра i. Установлено, что расчетные нагрузки в цепи управления по тангажу, как и остальные нагрузки, хорошо сходятся с полученными при летных испытаниях. Совпадают амплитуды нагрузок и качественно сходятся законы их изменения. Улучшилась также сходимость расчетных и экспериментальных характеристик винта в условиях сильного нагружения. Хотя учет влияния угла скольжения существенно сказывается на аэродинамических характеристиках винта, нагрузки в цепи управления в условиях срыва от угла скольжения не зависят. В рассмотренном случае возникновение динамического срыва на конце лопасти вело к одновременному срыву на внешней части лопасти протяженностью около 40% радиуса. В результате срыва возникали очень большие нагрузки на управление, которые к тому же усиливались последующими крутильными деформациями лопасти. Дальнейшее развитие описанного метода определения аэродинамических сил на лопасти дано в работе [G.97]. [c.815]

При летных испытаниях проверяются все летные данные, характеристики устойчивости и управляемости вертолета, а также статическая и динамическая прочности. Здесь же замеряются напряжения и динамические нагрузки в силовых элементах основных частей агрегатов вертолета (лопастей несущего и рулевого винтов, их втулок, автоматов перекоса, проводки управления, узлов крепления двигателей, редукторов и т. д.). Одновременно измеряются параметры колебаний конструкции вертолета. [c.119]

Параллелограмм сил 21 Параметр винта динамического 150 [c.387]

Система сил относительно начала декартовой системы координат приведена к г авному вектору R (0 ЗН 4Н) и главному моменту Мо (0 0 5Н-м). Определить параметр динамического винта. [c.15]

Момсно видеть, что нулевые прямые, о которых говорилось в 16, представляют собою здесь частный случай. Это винты с нулевым параметром, взаимные с тем типом винтов, которые представляют собою динамический винт. [c.50]

Доказать, что в общем случае динамический винт с силовой состав ляющей 5 и параметром ш эквивалентен шести динамическим винтам, оси ко торых совпадают с шестью данными осями. Если эти винты обоюдно взаимнЫ то соответствующие силы определяются вы] ажениями вида [c.63]

К числу преимуществ винтовых насосов относится также возможность работы при высоких скоростях вращения (до 3000 об1мин и более). В сравнении с шестеренными насосами винтовые насосы, однако, более громоздки. При одинаковых параметрах объем винтового насоса в 2—3 раза превышает объем шестеренного насоса. Изготовление точных винтов представляет значительные технологические трудности. Конструкция винтовых насосов не допускает сдвоенного исполнения. Из-за этих недостатков винтовые насосы сравнительно редко применяются в гидроприводах машин. Преимущественная область их применения — транспортирование рабочих жидкостей. Винтовые насосы обратимы вследствие малых их радиальных размеров такие гидромоторы имеют минимальный момент инерции, что благоприятствует их применению при работе на динамических режимах (частые реверсы, пуски и торможения). [c.259]

В работе [К-42] приведены графики аэродинамических характеристик вертолета при полете вперед, основанные на численном определении нагрузок винта и махового движения. При выполнении расчетов не использовано предположение о малости углов, учтено влияние срыва, сжимаемости воздуха и зоны обратного обтекания, а в качестве характеристик сечений лопасти взяты экспериментальные аэродинамические коэффициенты профиля (NA A 0012) в стационарном потоке. Распределение индуктивных скоростей предполагалось равномерным, эффекты радиального течения и динамического срыва не учитывались. Расчеты были выполнены для винта с прямоугольными в плане линейно-закрученными лопастями при следующих значениях параметров коэффициент заполнения а — 0,062 (рассмотрено введение поправки на заполнение), массовая характеристика лопасти V = 7,6, неоперенная часть до го = 0,2, коэффициент концевых потерь В = 0,97, относ горизонтальных шарниров [c.293]

При использовании лучших из известных на сегодня методов анализа для определения интегральных параметров достигается хорошее совпадение расчетных и экспериментальных данных. Для более частных, детальных параметров, однако, согласие данных часто оказывается неудовлетворительным. Определение таких параметров, как аэродинамические характеристики несущего винта или постоянные и переменные нагрузки, в общем достаточно надежно при условии использования математической модели, соответствующей данной задаче, хотя эта надежность достигается только при значительном использовании эмпирических моделей (для динамического срыва, трехмерного обтекания, аэродинамического влияния и т. д.). Тем не менее такое использование эмпирических данных и аппроксимаций асто ведет к неточному определению детальных характеристик. Упругие, инерционные и аэродинамические характеристики вращающейся лопасти весьма сложны, и очевидно, что [c.692]

Наиболее сильное падение усилия предварительной затяжки наблюдают в первые часы после монтажа (рис. 5.124). Причем большее падение характерно для винтов, профиль резьбы у которых 45°, а не 30°. После выдержки винтового соединения при 60 °С в течение 120 ч падение F . может составить 48% (рис. 5.125). Момент затяжки формующего винта с параметрами, указанными в подписи к рис. 5.125, в ПМ, приведенном там же, после выдержки в течение 1000 ч при температуре 23 °С и 80 °С упал с 3,4 Н м до 1,78 и 0,95 Н м соответственно. Детали из ПС и сплава полифениленоксида с сополимером стирола и бутадиена после выдержки в течение того же времени при 80°С оказались вовсе не затянутыми. При динамическом нагружении винтовых соединений ослабление затяжки происходит в первые моменты испытания, а дальше остается на уровне, характерном для статического нагружения, за исключением образцов из ПЭ марки Lupolen 6031 М [142,5. 17]. [c.280]

В данной главе рассмотрены лишь некоторые проблемы механики осесимметричных и двумерных суперкаверн, демонстрирующие некоторые основные особенности течений с полностью развитой кавитацией. Важными проблемами также являются задача о произвольной трехмерной суперкаверне (включая треугольные гидрокрылья и гидрокрылья конечного размаха, а также тела вращения под углом атаки), влияние силы тяжести (включая задачи о входе в воду и о движении вблизи свободной поверхности воды), суперкавитация решеток и винтов, а также задача о гидроупругости при суперкавитации. Последняя связана с нестационарностью каверны, обусловленной ускорением или колебаниями и вибрацией тела, на котором она образуется. Изменение сил и моментов, а также длины каверны в зависимости от динамических параметров и числа кавитации рассматривалось во многих работах, включая [27, 42, 78, 83, 96]. Помимо литературы, цитированной в данной главе, дополнительные сведения по всем этим и другим вопросам можно найти в кратком библиографическом списке, приведенном в конце главы. Список работ, в которых рассматриваются подводные крылья и решетки, приводится в гл. 7. Глава 12 посвящена задачам, связанным с поверхностями раздела и входом тел в воду. [c.250]

Для последующего расчета действительную систему заменяют упрощенной (динамически эквивалентной) крутильной схемой — это называется приведением системы. Каждую массу, длина которой не превышает двух диаметров, считают при этом сссредоточенной (колено вала, ротор генератора, гребиой винт и пр.) и характеризуют одним параметром — моментом инерции массы (0, кГ см сек" -), а каждый участок валопровода, если он характеризуется свойствами упругой линейной связи, — постоянной податливостью. Податливостью участка называется отношение угла закручивания этого участка в радианах к скручивающему его моменту в кГ см, не зависящее от величины момента. Податливость обозначается символом е (кГ - см ) с индексами, указывающими на номера ограничивающих его масс (например, ву. ц 1). Податливость участка равна сумме податливостей его частей. [c.181]

Динамический расчет параметров движения рабочих частей. Ход рабочих частей вниз. Разгон ротора-маховика и других рабочих частей (винта, ползуна с верхней половиной штампа и др.) в прессах без уравновешивателей производится в два этапа. Сначала ротор-маховик разгоняется бегущим магнитным полем электродвигателя до (O1 = (1 — е) Шо, а затем после отключения элек- [c.458]

В станках с ЧПУ широко применяют направляющие качения, пластмассовые и гидростатические направляющие, механизмы передач винт—гайка качения, гидравлические и электрогидравличе-ские приводы. От того, насколько правильно выбрана конструкция этих механизмов, насколько точно согласуются их параметры между собой, зависит точность станка, его статические и динамические характеристики, [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...