У результирующее

Проекции X и У результирующего давления на поверхность цилиндра единичной длины будут [c.510]

Профиль обрабатываемой поверхности зависит от соотношения движений задающей и следящей подач (перемещений в двух координатных направлениях х и у), результирующая которых определяет заданный контур поверхности (контурное фрезерование). Обработку пространственно-сложных поверхностей (объемное фрезерование) производят параллельными рабочими ходами-строчками. Каждая строчка - это контурное фрезерование. В конце рабочего хода стол с заготовкой перемещается относительно фрезы в продольном направлении на ширину строчки, и выполняется следующий рабочий ход -обработка по третьей координате z (см. рис. 6.66, т). [c.390]

При параллельном соединении двухполюсников их полюсы объединяются в Два узла (рис. 14), и у результирующего двухполюсника воспринимаемая сила F равна сумме воспринимаемых сил F отдельных двухполюсников [c.49]

При последовательном соединении двухполюсников их полюсы соединяются так, что каждый узел принадлежит только двум двухполюсникам (рис. 15). У результирующего двухполюсника воспринимаемая снла F равна воспринимаемым силам F отдельных двухполюсников [c.49]

Как следует из уравнений (22) и (23), у результирующего двухполюсника, составленного из параллельно соединенных пассивных двухполюсников, прямой динамический параметр равен сумме прямых динамических параметров отдельных двухполюсников [c.51]

Амплитуда A и фаза у результирующих колебаний могут быть найдены, например, из круговой диаграммы (рис. 4) [c.20]

Здесь L — число циклов нагружения до появления недопустимых дефектов у — результирующая циклическая сдвиговая деформация [c.86]

Ny — проекция на ось у результирующей сил в плоскости [c.297]

Q-y — проекция на ось у результирующей трансверсальных касательных сил [c.297]

Уб - базовое масло - присадки у — результирующая кривая [c.219]

Вследствие этого падения давления тело, находящееся в жидкости, получает прежде всего подъемную силу в направлении ускорения, равную VрЪ. Так как мы предполагаем, что плотность тела р не равна плотности р жидкой среды, то ускорение тела Ьх также не будет равно ускорению жидкости Ь. Следовательно, возникнет движение тела относительно жидкости с ускорением Ьх — Ь. Этому ускоренному движению соответствует сопротивление, направленное в сторону, противоположную подъемной силе, и пропорциональное присоединенной массе рУ, т. е. равное р Ъх—Ъ)У. Результирующая сила, т. е. разность между подъемной силой и сопротивлением, должна быть равна, очевидно, массе тела рхУ, умноженной на его ускорение Ъх- Таким образом, мы получаем уравнение [c.453]

Различают кинематические углы инструмента (табл. 1), измеряемые в кинематической системе координат (прямоугольная система координат с началом в рассматриваемой точке режущей кромки, ориентированная относительно направления скорости у,, результирующего движения резания), и статические углы инструмента (см. табл. 1), измеряемые в статической системе координат (прямоугольная система координат с началом в рассматриваемой точке режущей кромки, ориентированная относительно направления скорости у главного движения резания). [c.112]

Обозначим через — (Я у результирующую давлений на контур [c.55]

Поскольку компоненты напряжений возрастают пропорционально глубине у, результирующие Е или Е2 горизонтальных давлений на гладкую вертикальную стенку высоты /г должны [c.539]

Расстояние между главными плоскостями может иметь любой знак. Они перекрещены, только если г/фокусные расстояния (см. рнс. 51,6). Если расстояние между линзами с1 больше суммы двух фокусных расстояний, то у результирующей линзы — отрицательные фокусные расстояния, и передняя главная плоскость расположена спереди от задней (см. рис. 51, а). Если г/=Г + /", то главные плоскости отстоят бес- [c.229]

На рис. 4.40 показана блок-схема САУ износом режущего инструмента. Сигнал, снимаемый с датчика Д (естественная термопара), поступал на вход сравнивающего устройства СУ, где сравнивался с заданным значением, задаваемым задатчиком 3. Усиленный усилителем У результирующий сигнал (с учетом величины и знака) воздействовал на исполнительный механизм САУ, изменяя тем самым регулирующие параметры (подачу, скорость или подачу и скорость одновременно) таким образом, чтобы текущее значение термо-э. д. с. было равно заданному. Таким образом, регулятор САУ постоянно находился в режиме, способствующем устранению рассогласования между текущим и заданным значением термо-э. д. с. [c.308]

Векторы У , У и У " результирующей скорости относительного движения детали и инструмента в окрестности точек А, В и С отличаются одни от другого как по величине, так и по направлению [c.291]

Нормаль N 2 к главной секущей плоскости Р перпендикулярна вектору У результирующей скорости и орту нормали п к поверхности резания. Поэтому ее уравнение может быть записано так [c.356]

Для полного уравновешивания сил инерции звеньев плоского механизма необходимо, чтобы проекции на оси координат результирующей сил инерции и главные моменты сил инерции относительно осей X, у и 2 равнялись нулю, т. е. чтобы удовлетворялись условия = О, F ,J = О, М = О, М,,у = О, = 0. [c.277]

Задача Х1И—10. Определить результирующую силу Я и моменты относительно осей х, у и г,, развиваемые [c.388]

Задача 1 у На е ое га дейст-вуют двё пары.сил fj, F и F , F2, лежащие во взаимно перпендикулярных плоскостях (рис. 36). Модуль момента каждой из пар равен 30 Н-м. Найти результирующую пару. [c.37]

Если для данной системы сил R= 0, Мо =0 н при этом вектор Л o параллелен R (рис. 92, а), то это означает, что система сил приводится к совокупности силы R и пары R, Р, лежащей в плоскости, перпендикулярной силе (рис. 92, б). Такая совокупность силы и пары называется динамическим винтом, прямая, вдоль которой направлен вектор R, осью винта. Дальнейшее упрощение этой системы сил невозможно. В самом деле, если за центр приведения принять лю ую другую точку С (рис. 92, а), то вектор М о можно перенести в точку С как свободный, а при переносе силы R в точку С (см. 11) добавится еще одна пара с моментом M =tn (R), перпендикулярным вектору R a следовательно, и Мо- В итоге момент результирующей пары Мс=Мо+М с. численно будет больше Мо, таким образом, момент результирующей пары имеет в данном случае при приведении к центру О наименьшее значение. К одной силе (равнодействующей) или к одной паре данную систему сил привести нельзя. [c.78]

Разностная схема (1.86), (1.87) устойчива и аппроксимирует исходную краевую задачу (1.6) со вторым порядком точности относительно шага. Кроме того, она регулярна по направлениям осей X и у, что позволяет создавать быстродействующие алгоритмы решения результирующей системы алгебраических уравнений. [c.48]

Результирующую поступательную скорость Vq найдем как геометрическую сумму поступательных скоростей Ую, У20..... по, соот- [c.350]

Из формулы (5) следует, что результирующее колебание можно приближенно рассматривать как гармоническое, у которого амплитуда г и начальная фаза 6 являются не постоянными величинами, а медленно меняющимися функциями времени. Частота изменения этих величин т — л по условию весьма мала по сравнению с частотами составляющих колебаний. Из уравнения (6) следует, что амплитуда абсолютных колебаний изменяется в пределах /"max = / цип = й1 — а . [c.361]

Решение. Примем за центр приведения точку О. Направим оси х, у, z вдоль ребер куба. Определим проекции результирующей угловой скорости [c.507]

Центральная ось. Наименьший момент. Дана система векторов, главный вектор которой отличен от нуля разыщем геометрическое место точек Р х,у,з), по отношению к которым главный момент системы параллелен ее главному вектору R или, в частности, равен нулю. Задачу эту можно было бы решить геометрически, основываясь на соотношении (30). Но гораздо проще это сделать, пользуясь аналитическим ее выражением. Выберем надлежащим образом оси координат, именно, возьмем ось 6з параллельной главному вектору / и обращенной в ту же сторону тогда компоненты X я У результирующего вектора обратятся в нуль, а компонента У совпадет с длиной В главного вектора, которая, по условию, больше нуля. В соответствип с этим формулы (39) примут вид [c.48]

Из уравнений (24) и (25) следует, что у результирующего двухполюсника, со-аиленного из последовательно соединенных пассивных двухполюсников, обратный Чам1.веский параметр равен сумме обратных динамических параметров отдельны [c.51]

Условия несмещенности оценки. Если при решении задачи статистического оценивания по стандартной выборке необходимые качества оценивания обеспечиваются существующими свойствами используемой статистики, то для обеспечения аналогичных свойств (например, несмещенности) у результирующего отображения х, реализующего идею метода восполнения, наличие этого качества у стандартной статистики т е< м является необходимым, но не достаточным условием. При исследовании свойств оценок, получаемых с помощью итерационного процесса восполнения, необходимо учесть начальные условия итерационного процесса, реализуемость всех этапов итерационного цикла, условия окончания итерационного процесса. [c.506]

Так как силы, действующие на вал, как прави.то, приложены в различных плоскостях, эпюры изгибающих. моментов целесообразно строить в двух взаимно перпендикулярных плоскостях X и У. Результирующий изгибающий момент Миг в -м сечении определяегся [c.284]

Уравнению контакта (3) удовлетворяет любой -й вектор скорости У . результирующего относительного движения поверхностей Д н И, лежащий в общей для этих поверхностей касательной плоскости. Отсюда очевидно, что условие контакта определяет кинематику многокоординатного формообразования поверхностей деталей неоднозначно. Его вьшолнение является необходимым, но не достаточным. Инструменту можно придать бесконечное множество различных по направлению движений относительно детали, в результате чего будет формообразована одна и та же поверхность Д. Однако эффективность обработки во всех случаях будет разной. Поэтому для синтеза наивыгоднейшей кинематики многокоординатного формообразования сложных поверхностей деталей выполнения только условия касания поверхностей Д н И не достаточно оно необходимо, но не достаточно и должно быть дополнено критерием выбора из множества направлений У . наивыгоднейшего направления вектора У [c.123]

Направление консольной нагрузки заранее не известно. Поэюму оздельно находят реакции опор от дейсзвия силы Полную реакцию каждой опоры, соответствующую наиболее опасному случаю нагружения, находяз арифме-гическим суммированием результирующих от сил в зацеплении (/ д и У д) и реакций от консольной нагрузки (7 дк и соответственно). [c.243]

Результирующее напряжение в точке С равно геометрической сумме тяхт У (рис. 4.20). Напряжение тахТд направлено перпендику- [c.54]

Рассмотрим двухмерные процессы тепломассопереноса в проницаемых матрицах при течении сквозь них газообразного охладителя. Принятая физическая модель изображена на рис. 3.20. Размеры матрицы Lx и Ly вдоль осей хп у соответственно. Газообразный охладитель подается через тьшьную поверхность х = Lx к течет по направлению к обогреваемой фронтальной. Система симметрична относительно оси х. Распределение результирующего теплового потока и внешнего давления вдоль фронтальной поверхности в безразмерном виде показано на рис. 3.21. Такое распределение соответствует условиям вблизи лобовой точки спускаемого аппарата. Использованы два варианта подачи охладителя на тыльной поверхности с постоянным массовым расходом G Lx) и рао- [c.74]

На рис. 10.15 приведены (а — для демпфируемого объекта, б — для гасителя) амплитудно-частотные характеристики рассматриваемой системы с гасителем (см. рис. 10.14,6). Для сравнения на рис. 10.15, а штриховой линией нанесена амплитудно-частотная характеристика объекта (см. рис. 10.14, а). При выбранной настройке присоединение гасителя образует такую результирующую систему с двумя степенями свободы, у которой на частоту возбуждения приходится антирезонанс. При этом частота антирезонанса совпадает также с частотой ре.аднанса исходной системы. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...