Расчетные формулы в стержнях — Расчетные формул

Учитывая ширину расчетных полос а и 6, можно получить расчетные усилия в стержнях меридионального и кольцевого направления от каждого вида загружения по формулам [c.218]

В узлах полку двутавра рекомендуется усиливать приваркой наклонной планки (рис. 8.28). Расчетные длины сжатых стержней при проверке их устойчивости определяют по формуле /о/=ц<, где (X — коэффициент, принимаемый по табл. 8.20, / — геометрическая длина стержня (для пояса расстояние между узлами раскрепления из плоскости связями). Расчет прочности стержней фермы выполняют ло формулам [c.295]

В соответствии с расчетной формулой (2.59) определение коэффициента теплопроводности связано с измерениями скорости нагрева (т) и перепада температуры в слое 9 (т). Однако возможен и другой вариант измерений, при котором в опыте место и 9 регистрируется временное запаздывание Тс-б(0 температуры стержня (т) относительно температуры блока ге т). [c.76]

Тепловой поток через систему может быть найден либо по скорости нагрева образца и стержня и по их удельным теплоемкостям, либо по теплопроводности образца и градиенту температур на нем. Таким образом, если измерять скорость нагрева стержня с образцом, регистрируя перепад температур, то по известной удельной теплоемкости стержня можно определить коэффициент теплопроводности образца (покрытия) и, наоборот, при известном коэффициенте теплопроводности — удельную теплоемкость стержня. Расчетные формулы получены в предположении идеального теплового контакта покрытия со стержнем и с основанием блока, одномерности теплового потока и независимости физических свойств от температуры. В противном случае вводятся соответствующие поправки [96]. [c.141]

Если в теории сопротивления материалов расчетные формулы получают на основе гипотезы недеформируемого поперечного сечения стержня, то в теории упругости это ограничение не учитывается. Выводы теории упругости позволяют рассматривать деформации упругих тел произвольных размеров и очертаний, которые не могут быть решены элементарными методами теории сопротивления материалов. Вместе с тем теория упругости так же, как и другие разделы механики сплошных сред, не может обойтись без некоторых общих предположений относительно модели рассматриваемого тела. Такие предположения предусматривают [c.5]

В тетради для домашних расчетно-графических заданий по технической механике аналитическим и графическим способом определить силы в стержнях или реакции связей заданной системы. Сравнить результаты двух решений и вычислить в процентах относительную погрешность 5 графического решения по формуле [c.295]

Решение. Основные зависимости теории расчета тонкостенных стержней замкнутого профиля, в основу которой положены гипотезы о недеформируемо- сти контура и о возможности деформаций сдвига в срединной поверхности (в отличие от гипотезы об отсутствии сдвигов для тонкостенных стержней открытого профиля), приведены к виду, для которого записаны расчетные формулы, аналогичные применяемым в теории открытых тонкостенных стержней. Это удалось осуществить путем введения понятия обобщенной секториальной координаты ш, через которую выражаются все основные геометрические характеристики, необходимые для расчетов стержня при стесненном кручении. [c.239]

Понятие коэффициента продольного изгиба. Расчеты сжатых стержней, выполняемые по нормам, принятым в строительном проектировании, основаны на сопоставлении напряжения, возникающего в поперечном сечении стержня и вычисляемого по площади брутто-сечения со специальным допускаемым напряжением. Это последнее, которое можно назвать допускаемым напряжением при расчете на устойчивость, равно произведению основного допускаемого напряжения на сжатие на коэффициент продольного изгиба ср (его называют также коэффициентом уменьшения, или снижения, основного допускаемого напряжения). Таким образом, расчетная формула имеет вид [c.199]

Тем не менее расчетные формулы (169—171) остаются в силе, если не считать того, что значение Эйлеровой силы Рэ меняется в зависимости от вида опорных креплений стержня согласно формуле (163). [c.272]

Пусть цилиндрическая винтовая пружина со средним диаметром D — 2R (рис. 227), имеющая п витков и диаметр d поперечного сечения проволоки (стержня) пружины, подвергается растяжению центрально приложенной силой Р. Чтобы установить расчетные формулы для напряжений в пружине, разрежем ее на две части по любому витку плоскостью, проходящей через ось цилиндра, образованного витками. Применяя метод сечений (удаляя мысленно нижнюю часть пружины), рассмотрим условие равновесия оставшейся (верхней) ее части (рис. 228). Очевидно, влияние отброшенной части пружины на рассматриваемую верхнюю может быть учтено приложением к месту разреза витка поперечной силы [c.248]

Вывод расчетных формул для определения динамических напряжений проведем на примере простейшей системы (рис. 603), состоящей из вертикально расположенного упругого призматического стержня с жесткостью = EF/l и некоторого груза Q. Полагаем при этом, что удар неупругий в том смысле, что при соударении падающий груз не отскакивает от стержня, а движется вместе с ним, и, следовательно, в стержне не возникают упругие волны. Кроме того, данная система обладает одной степенью свободы. [c.691]

Перейдем к составлению расчетных формул. Начнем с открытого профиля. Достаточно очевидно, что форма пленки (см. рис. 2.32, а), а следовательно, и напряжения в стержне сильно не изменятся, если профиль сечения распрямить. Иначе говоря, напряжения в криволинейном открытом профиле будут примерно такими же, как и в прямом. Но в этом случае могут быть использованы расчетные формулы, приведенные выше для прямоугольного сечения с большим отношением сторон. [c.134]

В инженерной практике сжатые стержни рассчитывают так же, как и растянутые, но допускаемые напряжения снижают в зависимости от величины гибкости стержня. Расчетную формулу для сжатых стержней записывают в следующем виде [c.217]

Расчетные формулы на кручение, выведенные в предыдущих параграфах, как упоминалось выше, справедливы только для круглых стержней. Вывод этих формул сделан в предположении, что плоские поперечные сечения стержня при кручении остаются плоскими. Опыт подтверждает такое предположение только для круглых стержней. При скручивании же стержней некруглого сечения поперечные сечения искривляются. Простой опыт [c.151]

Таким образом, определение критической длины для всех случаев закрепления концов стержня может производиться по формуле (259). Надо, однако, помнить, что в этой формуле 1 представляет не действительную длину стержня, а расчетную, или приведенную, длину. [c.326]

Отношение Iji принято называть гибкостью стержня и обозначать через А,. Из формулы (263) следует, что критическое напряжение в стержне в случае продольного изгиба обратно пропорционально квадрату отношения расчетной длины к радиусу инерции. [c.327]

Расчетная длина стержня должна в несколько раз превышать высоту его сечения. В случае короткого стержня приводимые далее формулы, основанные на теории депланации, недостаточны и должны быть дополнены параметрами, учитывающими деформации сдвига. [c.105]

Сравнение расчетной и опытной температур показывает, что расчетная температура ниже опытной. В значительной мере это объясняется влиянием подвода тепла по термопаре. Для оценки возможного влияния этого обстоятельства был проведен расчет количества теплоты, подведенной по термопаре, по известным формулам для стержня. Рассчитанный таким образом поток тепла составляет около 15% от общего расхода тепла. [c.74]

Для расчетов можно пользоваться приближенными формулами без отдельного учета теплоотдачи с торца стержня. В этом случае расчетная длина стержня увеличивается на половину толщины его конца 8 [c.50]

Физическая основа и расчетные формулы. Образец изготавливается в виде длинного тонкого круглого стержня (сплошного или составленного из нескольких коротких стержней) и устанавливается внутри вакуумной камеры. В камере стержень первоначально помещается в трубчатую печь и разогревается ею до заданной верхней температуры опыта, затем быстро экранируется от воздействия печи и начинает свободно охлаждаться в зоне камеры с комнатной температурой среды Тс- Этап охлаждения является рабочей стадией опыта. Вмонтированный в камеру малоинерционный радиационный тепломер регистрирует рассеиваемый образцом поток Q (т) и радиационную температуру Гр (т) его поверхности. Для непосредственных измерений среднеобъемной температуры Т (х) образца внутрь него может монтироваться термопара. Теплоемкость с (Ту) вычисляется через поток рассеяния Q (х) и среднеобъемную скорость охлаждения Ьу х). [c.54]

Особенности градуировки. Расчетные формулы (4-17) — (4-19) в их общем виде содержат три параметра, для точного количественного определения которых требуется экспериментальная градуировка полностью собранного и отрегулированного калориметра. К ним относятся тепловая проводимость тепломера Кт (0> эффективное контактное сопротивление 2Р (/) между образцом и термопарой О—С и тепловая проводимость А О) воздушной прослойки в теплозащитной оболочке стержня (рис. 4-3 и 4-4). [c.101]

Третьим градуировочным параметром в А,-калориметре является, как отмечалось, коэффициент А (t), характеризующий тепловую проводимость воздушной прослойки в теплозащитной оболочке. Подобно 2Р (t) коэффициент А (t) входит в поправку расчетных формул, поэтому может оцениваться приближенно. Причем входит он в формулы только тогда, когда измерительное устройство имеет пассивную тепловую защиту стержня и работает без тепломера. Такая схема привлекательна простотой реализации и особенно удобна при разработке приборов технического назначения. [c.104]

Измерительные системы рассмотренных выше Х-калориметров в соответствии с предпосылками использованного в них метода тонкой пластинки должны удовлетворять целому комплексу требований, касающихся выбора оптимальных перепадов температуры в образце и тепломере, оптимальной скорости разогрева измерительной системы, допустимых значений теплового сопротивления образцов, приемлемого соотношения теплоемкостей образца, пластинки тепломера и стержня. Исходными соотношениями при выборе указанных параметров могут служить принятые ранее ограничения (1-81), (1-84), (4-6) и (4-28). От их удачного сочетания во многом зависит простота расчетных формул и точность измерения теплопроводности. К сожалению, предъявляемые к измерительной системе требования имеют сложную взаимосвязь и перечисленные исходные соотношения в представленном виде мало пригодны для осуществления конкретного расчета системы. [c.115]

Многие элементы строительных конструкций (колонны, стойки, опоры) находятся под воздействием сжимающих сил, приложенных не в центре тяжести сечения. На рис. 12.9 показана колонна, на которую опирается балка перекрытия. Как видно, сила действует по отношению к оси колонны с эксцентриситетом е и, таким образом, в произвольном сечении а —а колонны наряду с продольной силой N=—P возникает изгибающий момент, величина которого равна Ре. Внецентренное растяжение (сжатие) стержня представляет такой вид деформирования, при котором равнодействующие внешних сил действуют вдоль прямой, параллельной оси стержня. В дальнейшем будем рассматривать главным образом задачи внецентренного сжатия. При внецентренном растяжении во всех приводимых расчетных формулах следует изменить знак перед силой Р на противоположный. [c.243]

Если нужно получить абсолютные значения удельной проводимости (в отличие От относительного сопротивления образца при разных температурах), в расчетные формулы входят данные о размере и форме образцов. В этих случаях необходимо применять плотные материалы, свободные от всякого рода дефектов, и это является на практике серьезным ограничением. При исследовании очень пластичных сплавов, из которых может быть изготовлена проволока, трудностей не возникает удовлетворительные результаты получаются также для менее вязких сплавов, обладаюш,их пластичностью, достаточной для ковки на прутки или холодной прокатки на лист. Однако многие сплавы слишком хрупки и их можно исследовать только в литом состоянии. Для получения однородных гладких стержней следует применять специальные методы (например, отсос в стеклянные трубки), но это не всегда дает удовлетворительные результаты. Во всех случаях, когда имеются сомнения в плотности образцов, соответствующие сечения следует просмотреть под микроскопом, чтобы убедиться в отсутствии пористости. [c.299]

Стержни. Высота h (см. рис. 20) более чем в 5 раз больше поперечного размера. Расчетные формулы сопротивления материалов пригодны, если изменение высоты Д < 0,15 h. При больших растягивающих деформациях следует пользоваться нелинейной зависимостью [c.204]

Идеально гибкая нить - расчетная модель в виде тонкого стержня, обладающего нулевой жесткостью на изгаб и способного работать на растяжение (рис. 8.1.13). Формула для определения кривой провисания нити, нагруженной вертикальной нагрузкой д, получена из условия равенства нулю изгибающего момента в произвольной точке К нити [c.23]

Формула описьшаст экспериментальные Данные в сЛеДую1дем диапазоне параметров р = 7,45 -т- 16,7 МПа рпу = 700 3800 кг/(м -с) х — 0,07 -г 0,4 длина пучка 1,7—3,5 м диаметр стержней d 9 мм относительный шаг sId. = 1,34 -е- 1,385. Среднеквадратичное отклонение а = 13,1%. Среднеалгебраическое отклонение точек от расчетной формулы 1%. [c.80]

Результаты опытов показывают, что опытные значения наибольших изгибных напряжений в наружных проволоках каната составляют 50— 90% от расчетных, определенных по формуле для стержня при модуле упругости каната 1,6-10 кПсм . Величина напряжений при движущейся и неподвижной тележках, а также при металлических и резиновых колесах практически одинакова характер эпюр напряжений показывает, что опытные кривые более точно отвечают расчетным кривым для случая стержня, а не пучка проволок. В дополнительных опытах с металлическим стержнем опытные значения напряжения отличаются от расчетных не более чем на 10%. [c.163]

Поясним сущность метода применительно к конкретной расчетной схеме (фиг. 30, а). Наложим на все внеопорные узлы системы (до приложения к ней внешних сил) защемления, препятствующие повороту этих узлов. Для предотвращения линейных смещений узлов закрепим систему надлежащим количеством связей в виде стерженьков с ш.эрнирами по концам. К полученной таким образом системе стержней прилол им нагрузку. Усилия, возникшие от этого в стержнях системы, а стало быть, и в связях, удерживающих ее от смещения, легко определяются посредством заранее составленных формул. Эпюра изгибающих моментов возникающих в стержнях системы, представлена на фиг. 30, б. [c.81]

Особенности температурных измерений. Расчетные формулы (4-4) и (4-11) метода содержат перепад температуры в образце (т), перепад в рабочем слое тепломеоа (т), скооость разогрева стержня йс (т) и в неявном виде среднюю температуру образца t (t). Конкретное сочетание их зависит от выбранной схемы измерительного устройства. Так, в схеме без тепломера (рис. 4-1) задачу температурных измерений обычно удается полностью решить при помощи термопары, измеряющей температуру (т) стержня, дифференциальной термопары для регистрации (т) образца и контрольной термопары в охранной оболочке (изоляции). В схеме с тепломером (рис. 4-2) обычно достаточно двух дифференциальных термопар для регистрации (т), (х) и одной термопары, измеряющей температуру пластинки тепломера (т). [c.99]

Рассмотрение результатов машинного решения убеждает нас в том, что термический режим контакта не зависит от длины стержня, начиная с длин порядка 10 мм, поэтому для аналитического определения термического режима контакта может быть использована модель по-лубесконечного стержня. Необходимо отметить, что уже раньше делались попытки расчета контактов, соприкасающихся с дугой, однако они проводились только для модели полубесконеч-ного контакта. При этом если рассматривался нагрев полубесконечного стержня, в торец которого поступал постоянный поток тепла, то тепловые потери и нагрев контактов вследствие выделения тепла вообще не учитывались Если же тепловые потери с боковой поверхности стержня и нагрев токоведущего стержня вследствие выделения джоулева тепла учитывались по закону Ньютона, то делалось физически мало обоснованное допущение о постоянстве тепла на соприкасающейся с дугой поверхности контакта. Тем не менее, получение относительно простой расчетной формулы возможно при решении уравнения теплопроводности, учитывающего на- [c.461]

Знание внутренних усилий недостаточно для определения законов изменения напряжений по поперечному сечению стержня, поскольку каждому внутреннему усилию могут соответствовать различные законы распределения напряжений. Для решения этой задачи надо рассмотреть характер деформации стержня и ввести упрощаюшие гипотезы. При этом оказывается возможным вывести простые расчетные формулы для определения напряжений через внутренние усилия в поперечных сечениях стержня. [c.21]

От соотношения между значениями внешних нагрузок зависит, какая из сил оказывается расчетной для элемента фермы. Определяющей нагрузкой здесь является осевая сжимающая сила N. Сечение сжатых стержневых элементов фермы определяют расчетом на устойчивость. Значение силы, соответствующей потере устойчивости стержня постоянного сечения, вычисляют по формуле Эйлера. Соответствующие критические напряжения, например, в стержне трубчатого сечения с моментом инерции J — nR h и площадью S — 2nRh равны [c.331]

Фермой называется расчетная схема, состоящая из прямолинейных стержней, соединенных между собой шарнирно. При узловой передаче нагрузки в стержнях ферм возникают только продольные силы. Если при этом учесть, что N = onst и EF = onst по длине каждого стержня, то из формулы Мора получим формулу Максвелла для определения перемещения узлов ферм. [c.201]

Систему катод — сетка приближенно принимают подобной системе коаксиально расположенных цилиндрических тел. Теплообмен в такой системе определяют формулой Христиансена [см. (1.176)]. При этом необходимо иметь в виду, что сеточный узел воспринимает не весь тепловой поток, излучаемый и отражаемый поверхностью катода, а только часть, попадающую на проволоку витков. Указанную особенность можно приближенно учесть, введя в расчетное выражение вместо полной площади поверхности катода Fu ее часть, равную ср/ й, где ф — угловой коэффициент облученности стержней сетки плоской поверхностью катода. Угловой коэффициент облученности для системы плоскость — параллельные стержни диаметром dg при расстоянии между стерж- [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...