Вычисление труб круглых

Коэффициент сопротивления дискового затвора в трубе круглого сечения может быть вычислен для всего диапазона чисел Рейнольдса по формулам [9-5, 9-6] [c.430]

В щелевых уплотнениях ширина зазора принимается за характерную длину при вычислении числа Рейнольдса вместо диаметра труб круглого сечения. [c.125]

ЗНАЧЕНИЯ МОДУЛЕЙ РАСХОДА К И СКОРОСТИ W ДЛЯ ТРУБ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ, ВЫЧИСЛЕННЫЕ ПО ФОРМУЛЕ МАННИНГА (ПРИ п=0,013) [c.244]

Формулой (6-19) можно приближенно пользоваться для вычисления коэффициента теплоотдачи и в тех случаях, когда газ движется внутри канала некруглого сечения. При этом канал произвольного сечения заменяется эквивалентной круглой трубой, диаметр которой определяется по формуле [c.239]

Важнейшим вопросом при исследовании ламинарного течения в круглых трубах является определение гидравлических потерь. В подразд. 3.4 была приведена формула Дарси (3.16) для оценки потерь напора на трение h. в трубе длиной / и диаметром d при средней скорости v, которая может быть использована при любых течениях в трубах. Однако безразмерный коэффициент потерь напора на трение по длине А. (коэффициент Дарси), входящий в эту формулу, для различных случаев определяется по разным математическим зависимостям. Наиболее простая зависимость для его вычисления имеет место при ламинарном режиме течения [c.49]

При заделке входного участка трубы в торцовую стенку под углом (см. диаграммы 3-2 и 3-3) сопротивление входа повышается. Коэффициент сопротивления в случае круглого или квадратного сечения и w ,=0 может быть вычислен по формуле Вейсбаха [3-49] [c.115]

Часто к стенкам канала прикрепляют ребра для увеличения площади поверхности, за счет чего улучшается теплообмен. Присутствие ребер приводит также и к увеличению перепада давления по длине канала при том же расходе через его сечение. Рассмотрим круглую трубу с ребрами, показанную на рис. 10.2. При вычислении темпера- [c.200]

II допустив, что поперечные сечения остаются плоскими, а радиусы этих поперечных сечений сохраняют прямолинейность, он выводит формулу для угла закручивания, совпадающую с формулой Кулона. Те же допущения он принимает и при вычислении угла закручивания круглых труб. Здесь он опять обращает внимание на преимущество использования трубчатых сечений. Рассматривая кручение прямоугольных стержней, Дюло подчеркивает, что допущения, принятые им для круглых стержней, здесь уже не приложимы. В то время было принято считать, что напряжения кручения пропорциональны расстояниям от оси стержня, но опыты Дюло показали что это не так ). Мы увидим в дальнейшем, что Коши улучшил эту теорию и что строго эта задача была решена, наконец, Сен-Венаном. [c.103]

Задача о несимметричных волнах в круглом волноводе с открытым концом ставится так же, как и для симметричных волн гл. II) мы рассматриваем полубесконечную цилиндрическую трубу, боковая поверхность которой определяется соотношениями г = а, 2>0 (в цилиндрической системе координат г, ф, z). Внутри трубы по направлению к открытому концу, находящемуся при г=0, распространяется электрическая волна Emi или магнитная волна Нашей целью является вычисление электромагнитного поля, возникающего в результате диффракции такой волны на открытом конце волновода. Несимметричные электрические и магнитные волны (т=1, 2, 3,. ..) отличаются от симметричных волн (т=0), рассмотренных в гл. III, тем, что диффракционное поле несимметричных волн характеризуется двумя скалярными функциями (функциями Герца). Необходимость введения двух функций будет ясна из последующего изложения, пока же будем предполагать, что продольная составляющая электрического вектора Герца равна [c.122]

Вычисление расхода при ламинарном течении жидкости в круглой трубе. Так как эпюра распределения скоростей в круглой трубе имеет вид параболоида вращения с максимальным значением скорости в центре трубы, то расход жидкости численно равен объему этого параболоида. Вычислим этот объем. Максимальная скорость дает высоту параболоида [c.28]

Приведенные уравнения относятся к потоку внутри круг- лой трубы, а в трубопроводах другого поперечного сечения кольцевых, прямоугольных, треугольных, эллиптических и т. д., было сделано мало опытов. Вообще говоря, возможно описать имеющиеся для этих форм ограниченные данные, теми же уравнениями, которые применяются для круглых труб, пользуясь, вместо диаметра учетверенным гидравлическим радиусом гидравлический радиус определяется как отношение свободного эффективного сечения к смоченному периметру. Так, для круглой трубы получим, что гидравлический радиус равен четверти диаметра, и таким образом вернемся к исходной формуле. Для других форм при вычислении гидравлического радиуса пользуются полным периметром, независимо от того, используется ли весь, периметр для теплопередачи. [c.296]

При турбулентном режиме в трубах некруглого сечения коэффициент К определяют по формулам для круглых труб. При этом диаметр трубы необходимо заменить на четыре гидравлических радиуса живого сечения. Вычисленные потери напора хорошо согласуются с результатами экспериментов, за исключением узких (в том числе и кольцевых) щелей. [c.109]

Вычисление расхода при ламинарном течении жидкости в круглой трубе. Так как эпюра распределения скоростей в круглой трубе имеет вид параболоида вращения с максимальным значением скорости в центре трубы, то расход жидкости численно равен объему этого параболоида. [c.27]

Расчет теплообмена в кольцевых трубах можно провести тем же методом, что и в круглых или плоских (см. гл. 6 и 8). Однако в отношении вычислений задача усложняется, так как появляется дополнительный параметр в виде отношения радиусов внутренней и внешней труб. В кольцевых трубах возможны также более разнообразные граничные условия на стенках. [c.236]

Вычисления показывают, что в рассматриваемых условиях изменения скорости, температуры жидкости и теплоотдачи во времени носят характер колебаний с затухающей амплитудой. Колебания наиболее заметны при Рг= 1 и больших значениях числа Ra или Gr, что хорошо видно на рис. 17-24. Здесь представлены результаты расчета нестационарного переходного процесса в круглой трубе при отсутствии в потоке внутренних источников тепла, значении Рг= 1 и двух значениях числа [c.391]

Для вычисления коэффициента необходимо также знать закон распределения скоростей по площади живого сечения потока. В некоторых случаях ламинарного движения = 1,33. В турбулентном движении в круглой трубе его можно принимать равным =1,04. В других случаях коэффициент р [c.150]

Экспериментальные исследования теплоотдачи расплавленных металлов проводились многими авторами [29, 31]. Результаты большинства этих исследований располагаются между значениями Ми, к которым приводят вычисления по формулам, поэтому последние можно рассматривать в качестве верхней и нижней границ стабилизированной теплоотдачи расплавленных металлов при турбулентном течении в круглых трубах. Причины указанной неоднозначности, по-видимому, заключаются в трудностях исследования этого процесса, а также в различных значениях термического сопротивления контакта в различных экспериментальных установках. Поэтому первое ограничение, принятое Лайоном относительно отсутствия термического сопротивления контакта, приводит к наиболее высоким значениям теплоотдачи. [c.303]

Мы видели, что ширина прямого потока вдоль стенки у 0 равна 0,423 у , а ширина возвратного потока, измеренная до плоскости симметрии, равна 0,577 у . Отношение этих величин не изменится от введения второй половины канала, расположенной за плоскостью симметрии таким образом, прямой поток заметно з же, чем возвратный. Эта диспропорция увеличивается в случае трубы круглого сечения. Рассматриваемый вопрос зависит фактически только от дополнительной функции, аналогичной (32), и настолько прост, что, пожалуй, стоит указать вкратце ход вычислений. Уравнение для таково i) [c.332]

Простые тоны. Применение теоремы Грина к потенциалр скоростей простого тона. Плоские волны. Стоячие и движущиеся колебания. Собственные тоны стол-ба воздуха. Колебания воздуха в открытой трубе. Резонанс. Шаровые волны. Колебания воздуха в области, размеры которой бесконечно налы по сравнению с длиной волны. Кубическая трубка. Вычисление резонанса и высота тона кубиче ской трубки для эллиптического или круглого отверстия. Вычисление резонанса и высота тона цилиндрической трубки при известных условиях) [c.268]

Для раочета напорных туннелей круглого очертания служит табл. 9.5, в которой приведены потери апора, вычисленные по тем же формулам, что и для труб больших диаметров, однако при высоте выступа Л =1,0 мм при о<2 м/свк расчет выполнен для переходной зоны [см. гл. VI, формулу (6.30)]. Данная высота согласно табл. 6.4 отвечает железобетонным и бетонным напорным водоводам с торкертным внутренним слоем, тщательно затертым н заглаженным и соответствует примерно величине /г = 0,0135 при У— [c.277]

Интегральное соотношение (99) может быть решено и для турбулентного пограничного слоя. При этом, как и в случае ламинарного слоя, используется предположение о том. что распределе1ше продольных скоростей в сечениях пограничного слоя идентично распределению осредненных скоростей в равномерном турбулентном потоке в круглой трубе. При вычислении интегралов, входящих в соотношение, применяют логарифмический или степенной законы распределения скоростей. [c.78]

Оставив Б стороне вопрос об устойчивости ламинарного течения и процессах перехода к турбулентному течению, приведем лишь некоторые данные о критических числах Рейнольдса. Многочисленные экспериментальные исследования показывают, что при изотермическом течении в круглых трубах Некр 2 300. Для труб некруглого сечения Некр, вычисленное по эквивалентному диаметру, имеет примерно такое же значение, как и для круглых труб. Так, для кольцевых труб Кекр= = 2 000 2 800, причем по данным некоторых старых работ Ке,ф зависит от Г1/Г2, возрастая с уменьшением последнего [Л. 12]. Для прямоугольных труб, в том числе для плоских, Кекр—2 000-7-2300. Для труб треугольного сечения, если углы не слишком острые (около 45° и выше), Ре р 2 ООО. [c.65]

Полностью развитое течение в круглых изогнутых трубах (змеевиках) теоретически изучалось Дином [Л. 31]. Однако его результаты, полученные методом возмущений, справедливы только для малых К (К<Щ. Картина вторичных течений для этого случая изображена на рис. 5-16,в. Для больших значений К эта задача изучалась другими авторами. Наиболее полный анализ проведен недавно Мори и Накаяма Л. 30]. Как и в некоторых предшествующих работах, в [Л. 30] предполагается, что поток в трубе состоит из ядра, в котором можно пренебречь силами вязкости, и тонкого пограничного слоя. Решения для поля скорости в каждой из этих областей сопрягаются посредством граничных условий. Вычисления проводятся методом последовательных приближений, Картина вторичных течений в случае больших значений К показа- [c.68]

В работе Ворсе-Шмидта и Лепперта, на которую мы уже ссылались в 7-4, п. 2 (см. Л. 11] в списке литературы к гл. 7), численным методом решена задача о теплообмене и сопротивлении при течении воздуха с переменными физическими свойствами в термическом начальном участке круглой трубы. Вычисления проведены как при постоянной температуре стенки, так и при постоянной плотности теплового потока па стенке. Все остальные условия в обоих случаях одни и те же (см. 7-4, п. 2). [c.177]

С другой стороны, для случая круглой трубы предполагается, что вполне развитый параболический профиль устойчив. Следовательно, нужно ожидать, что критическое число Рейнольдса, вычисленное для отдельных частей канала, имеет минимум где-нибудь в области входа. Тацуми (1952 а) действительно обнаружил такое положение вещей, получив при Этом минимальное критическое число Рейнольдса порядка 10 . Это в два или три раза больше, чем наибольшее число Рейнольдса, полученное Эккманом и Тэйлором без наблюдения неустойчивости ). [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...