Шпильки Расчет

Размер диаметра й определяется из расчета на прочность по усилию затяжки. Длина винта зависящая от толщины а присоединяемой детали / и глубины завинчивания 1, выбирается из стандартного ряда длин глубина завинчивания зависит от материала основной детали 2 и может быть принята такой же, как и при соединении шпилькой. Размеры 2 3 выбирают по ГОСТ 10549—63 (см. стр. 103). [c.110]

При расчете на прочность резьбовых соединений определяют внутренний диаметр dj резьбы болта (винта, шпильки), все же остальные размеры болта, гайки, резьбы приводятся в стандартах. [c.410]

Практически для стандартных резьб нет смысла каждый раз выполнять специальный расчет резьбы на прочность, можно составить условие равнопрочности стержня болта на растяжение и резьбы на срез и выразить из него высоту гайки (или глубину завинчивания шпильки или винта в деталь из данного материала) через диаметр болта. Так практически и сделано составлены таблицы, в которых указаны относительные высоты гаек (глубины завинчивания)— // Так, для болтов (винтов, шпилек) из углеродистых сталей [c.415]

Практически для стандартных резьб нет смысла каждый раз выполнять специальный расчет резьбы на прочность, можно составить условие равнопрочности стержня болта на растяжение и резьбы на срез и выразить из него высоту гайки (или глубину завинчивания шпильки или винта в деталь из данного материала) через диаметр болта. Практически это и сделано составлены таблицы, в которых указаны относительные высоты гаек (глубины завинчивания) — Н d. Так, для болтов (винтов, шпилек) из углеродистых сталей относительная глубина завинчивания в чугунную деталь Н d = 1,5 в стальную Я d = 0,8 — 1,0 и т. д. [c.349]

Расчет резьбовых соединений. Основным критерием резьбовых соединений является прочность. Все стандартные болты, винты и шпильки изготовляют равнопрочными на разрыв стержня по резьбе, на срез резьбы н на отрыв головки, поэтому расчет на прочность резьбового соединения обычно производится только по одному основному критерию работоспособности — прочности нарезанной части стержня, при этом определяют расчетный диаметр резьбы dp [c.377]

Из этого расчета видно, что в отверстиях под шпильками пластическая зона образуется не вдоль линии действия силы, а в стороне, примерно под 45—50° к вертикали. [c.231]

В инженерной практике на срез (сдвиг) рассчитывают крепежные детали и соединительные элементы частей машин и строительных конструкций заклепки, болты, шпильки, сварные швы, врубки и т. д. Эти детали или не являются стержнями вообще, или их длина имеет тот же порядок, что и поперечные размеры. Точное решение подобных задач весьма сложно, поэтому применяют условные приемы расчета. При такого рода расчетах исходят из упрощенных схем, определяют не действительные, а условные напряжения. и сравнивают их с допускаемыми напряжениями, найденными из опыта. [c.110]

Длину ввинчиваемой части винта определяют расчетом на прочность или выбирают по материалу детали по рекомендациям для шпильки по завышенным параметрам, например [c.36]

Все стандартные болты, винты и шпильки изготовляют равнопрочными на разрыв стержня по резьбе, на срез резьбы и отрыв головки, поэтому расчет на прочность резьбового соединения обычно производят только по одному основному критерию работоспособности — прочности нарезанной части стержня на растяжение. [c.62]

Зона непосредственного контакта фланцев, воспринимающая усилие затяга шпилек, является одной из наиболее напряженных зон, в которой возникают упругопластические деформации. Они имеют место не только в уплотняющих пластических прокладках, но и в резьбовых элементах (шпильки, гайки, фланец), наплавке и некоторой части основного металла фланцев, расположенных в зоне контакта. Поэтому уточненный расчет контактного взаимодействия элементов узла главного разъема должен проводиться с учетом упругопластического деформирования материала этих элементов. [c.129]

Результаты расчетов, выполненных на ЭВМ по указанным выше данным, показали, что напряжения и перемещения в конструкции существенно различаются в зависимости от выбора условий 1-4. Так, в частности, меридиональные напряжения в галтельном сопряжении купола с фланцем крышки на 100 Н затяга каждой шпильки приведены ниже для некоторых сочетаний условий по табл. 4.2. (без учета концентрации) [c.132]

Это говорит о том, что имеет место не классический случай соединения шпилька-корпус (соединение типа стяжки), для которого, пользуясь методикой расчета, изложенной в предыдущем параграфе, можно определить величину коэффициента концентрации. Рассматриваемое резьбовое соединение шпилька—корпус имеет существенную особенность, проявляющуюся во взаимном влиянии соседних шпилек. [c.168]

Сопоставление величин коэффициентов концентрации, полз аемых расчетом и экспериментально, для меридионального сечения может служить основанием к предположению, что соседние шпильки, действие которых проявляется в изменении шага резьбы в зоне перемычки рассматриваемого гнезда корпуса, влияют в значительной мере лишь в зоне наибольшего сближения шпилек. Напряженное состояние в других же зонах соответствует напряженному состоянию эквивалентного соединения типа стяжки. [c.169]

Существующие методы расчета элементов конструкций не всегда обеспечивают создание машин с минимальными запасами прочности. Необходима экспериментальная проверка несущей способности в ответственных элементах, например в шпильках вант стрел шагающих экскаваторов. [c.161]

Прокладки изготовляют из калиброванного металла диаметр отверстий в них под шпильки или винты должен быть на 1,5—2 мм больше диаметра крепежных деталей. Комплект должен содержать несколько тонких прокладок с таким расчетом, чтобы в случае необходимости можно было уменьшить толщину комплекта на требуемую величину. Толщину комплекта бумажных прокладок следует принимать на 0,02—0,03 мм больше, так как при затяжке эти прокладки сжимаются. [c.371]

Приведенные соотношения относятся к обычным болтам (и шпилькам) среднего размера. В случае длинных болтов и шпилек запасы резьб следует устанавливать на основе расчета размерной цепи соединения. [c.12]

Соединения на шпильках, как и всякие резьбовые соединения, подвергают при сборке предварительной затяжке, величина которой влияет на прочность, работоспособность и герметичность узла. Усилие предварительной затяжки определяют расчетом или экспериментально. Оно зависит от материала стягиваемых деталей, соотношения упругости шпильки и стягиваемых деталей, условий работы стыка, требуемой степени его герметичности и, наконец, от рабочей температуры соединения. [c.37]

Для расчета должны быть известны геометрия и механические характеристики материалов фланцев, прокладок и элементов резьбового соединения, диаграмма нагружения и разгрузки прокладок (может быть нелинейной), величина податливости резьбового соединения шпилька—корпус и шпилька-гайка, коэффициент трения для контактирующих поверхностей, величина нагрузок. Расчет выполняется на ЭВМ. [c.121]

Шиманского метод расчета коэффициентов концентрации 418 Шлейфы осциллографов 497 Шлицевые соединения — Коэффициент концентрации 458 Шпильки фланцевого соединения паропровода — Напряжения затяжки — Пример определения 293 Штаермана метод определения изгибных напряжений для оболочек вращения 207 [c.563]

Размеры приварных мембран ПВД энергоблоков мощностью до 300 МВт принимают из расчета Da=Dш — dшп+ +25) мм, где Dh — наружный диаметр мембраны, Ьшп — диаметр окружности осей отверстий под шпильки, dmn — диаметр отверстий под шпильки. Внутренний диаметр мембраны определяется исходя из ее ширины, равной 80 мм. Мембраны могут быть изготовлены сварными не более, чем из шести частей, вырезанных из одного листа (для исключения разнотолщинности). Разнотолщинность отдельных частей мембраны допускается не более 0,3 мм. Сварные швы соединения частей мембраны зачищают заподлицо. [c.390]

Напряжения затяжки шпильки фланцевого соединения водопровода — Пример расчета 287 [c.636]

Расчет шпилек (болтов), работающих при высокой температуре металла, осложняется явлением релаксации напряжений, которое заключается в том, что с течением времени напряжения в шпильке уменьшаются вследствие ползучести металла. Затяжка при этом уменьшается и фланцевое соединение может стать неплотным. Поэтому периодически через 1—2 года нужно подтягивать шпильки. [c.396]

При расчете крепежных резьбовых соединений н<есткие фланцы — податливые болты (шпильки) определяют возникающее при нагружении резьбового соединения усилие [c.196]

Допускаемую нагрузку на один болт определяют из выражения 6 = 0,785 (d i—бс) [сг], где — внутренний диаметр резьбы болта или шпильки б с — конструктивная прибавка 0,002— 0,001 м [о] — допускаемое напряжение при растяжении. Допускаемое напряжение при растяжении для болтов при расчете фланцевых соединений на условное давление можно принимать меньше предела прочности материала болтов в 5 раз, 6,5 раза и 8 раз, в зависимости от тщательности их изготовления [19]. Число болтов фланцевого соединения, найденное в результате расчета, округляют в большую сторону, принимая кратным четырем. [c.190]

При расчете плотности принимают закон распределения давления по разъему фланца от усилия одной шпильки, т. е. не учитывается влияние рядом стоящих шпилек, что также приводит к завышению расчетного напряжения в шпильке. [c.380]

Суммарное давление, полученное в результате учета взаимного влияния шпилек, больше, чем давление от единичной шпильки. Однако при практических расчетах этО не учитывается. [c.387]

Оптимальные размеры фланца и шпильки, обеспечивающие плотность, определяют расчетом нескольких вариантов конструкций соеди нения. [c.387]

Если шпилька будет иметь центральное отверстие, необходимое для прогрева и замера ее удлинения, то его необходимо учесть при определении площади сечения шпильки. По результатам первого расчета изменяют диаметр шпильки и соответственно другие размеры соединения так, чтобы получить напряжения в шпильке на уровне допустимых. Следует стремиться к получению в шпильке напряжений не ниже допустимых для того, чтобы соединение было наиболее легким. [c.387]

РАСЧЕТ УСИЛИИ В ШПИЛЬКАХ. [c.376]

РАСЧЕТ УСИЛИИ В ШПИЛЬКАХ И НА ПРОКЛАДКЕ [c.377]

Блок выпо.чнен из сплава АЛ5 ( ,= 7500 кгс/мм <То,2сж = 1 кге/.мм 2 = 24-10" ), шпильки - из стали ЗОХГС ( , = 21 000 кге/мм Оа,2 = 90 кге/мм 1 = 11-10" ). Температура блока и шпилек на работающем двигателе 80°С. Требуется найти максимальные напряжения в шпильках и блоке у холодного и горячего двигателя. При расчете см. график на рис. 316. [c.457]

Расчет выполнен с учетом того, что применяется крепежная шпилька диаметром 12 мм. Используя принципы подобия, можно также спрогнозировать количество жидкости, которое должен инжектировать элемент диаметром 100 мм, чтобы соответствовать показателям соответствующей инжекционной способности элемента диаметром 60 мм при различных факторах скорости газового потока. По результатам замера количества инжектируемой жидкости при различных значениях фактора скорости на уровне жидкости /7 = 100 мм для элемента диаметром 60 мм и расчетов необходимого количества инжектируемой жидкости для элемента диаметром 100 мм сосз авлена табл. 10.1.5. [c.293]

Фильтры типа RL165-750 с пропускной способностью 165— 750 л/мин аналогичны по конструкции, однако имеют три цилиндрических постоянных магнита 1 (рис. 65, в), прикрепленных к крышке шпильками. Длина шпилек выбрана из расчета установки магнитов в плоскости оси подводящего отверстия корпуса. Все типоразмеры фильтров серии RL, кроме RL15, имеют цилиндрические гофрированные фильтрующие элементы с тонкостью фильтрования 25—100 мкм, изготовленные из металлической сетки. По данным фирмы, надежная работа фильтров RL обеспечивается при скорости течения рабочей жидкости в пределах 1,5— 2,5 м/с. [c.167]

Система экспериментов на лабораторных образцах в середине 60-х годов была дополнена важными опытами при малоцикловом нагружении на моделях сосудов давления (с толщинами стенок до 70—120 мм), трубопроводах (с толщинами стенок до 20 -ь 30 мм), сварных пластинах с отверстиями и патрубками, болтах и шпильках (диаметром до 75-150 мм). Анализ полученных данных (в том числе с учетом рассеяния результатов испытаний) позволил обосновать запасы по местным упругопластическим деформациям и долговечности. Нормированные расчеты прочности атомных ВВЭР с учетом их циклического нагружения в эксплуатации осуществляются [5, 6] с введением запасов по местным условным упругим напряжениям и n v - по числу циклов до образования трещин (по долговечности). В зависимости от рассчитьтаемого элемента, объема исходной информации эти запасы находятся в пределах 1,25 -г 2 и 3 20 соответственно. В дальнейшем по мере накопления данных о прочности при изотермическом и неизотермическом нагружении с программируемыми циклами нагрузок, деформаций и температур для расчетов было предложено использовать условия линейного суммирования циклических повреждений (для различных режимов эксплуатационного повреждения). [c.41]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия АР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см. рис. 3.2). В сопряжениях А к В кв точке С имеются неизвестные разрывы AQ , А и АР. Осевое усилие АР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент ДЛ1 =ЛРбк> вызванный переносом осевого усилия с радиуса / ш на радиусЛд. При выводе формулы (3.2) было показано, что для определения неизвестных разрывов А , Ад , AAf должны рассматриваться зависящие от них величины Af и Здесь И к - радиальное перемещение нажимного кольца в точке А от распорного усилия AQ , момента АМ , вызванного дополнительным усилием АР в шпильках, и внешней нагрузки . Л/ — изгибающий момент, возникающий после указанного выше переноса усилия АР и равный [c.138]

Задачу исследования и расчета резьбового соединения можно разделить на две тесно связанные задачи определение распределения усилий по виткам резьбы и определение распределения напряжений по контуру впадин резьбы. От распределения усилий по виткам соединения зависят максимальные напряжения по дну резьбы, которые в условиях резьбовых соединений, имеющих сложный, резко меняющийся контур с большой кривизной, достигают значительных величин. Особенно опасна концентрация растягивающих напряжений в теле шпильки во впадине первого нагруженного витка, считая от опорной поверхности гайки, где, кроме концентрации напряжений от общего потока растягивающих усилий, возникают растягивающие напряжения от изгиба зуба усилиями, передающимися по контактной площадке между зубьями шпильки и гайки. В резьбе гайки также имеется концентрация напряжений, но так как при нормальной конструкции гайка испьггывает напряжения сжатия, то концентрация напряжений в ее резьбе менее опасна концентрации напряжений в шпильке. [c.155]

Эпюра перемещений при равномерной нагрузке р по всей площадке контакта показана на рис. 4.21. Перемещения нагруженной грани зуба получаются такими, что деформированная поверхность контакта с боль шой степенью точности остается плоской, так что совместность деформа ций зуба гайки и зуба шпильки при равном давлении по площадке кон такта может быть обеспечена. Надо отметить, что точки деформирован ной грани, показанные на рисунке, являются результатом расчета, исполь зующего приближенное выражение конформно отображающей функщ1и при этом для значения эпюры перемещений не делалось сглаживаний Вертикальное и горизонтальное перемещения середины теоретического профиля (точка М) равны соответственно (мм) Sjf = 0,45 10 и = [c.162]

Из-за снил<ения напряжений в шпильках уменьшается удельное давление на прокладку фланцевого соединения, и возникает опасность нарушения плотности. Чтобы избежать этого, шпильки после определенного срока работы подтягивают. После каждого последующего подтягивания релаксационная кривая идет более полого, и напряжения в шпильках снижаются не так быстро. Время до последующего подтягивания может быть значительно большим, чем до предыдущего. Чем выше рабочая температура, тем ниже релаксационная стойкость стали. Колебания температуры резко снижают релаксационную стойкость, и ее снижение зависит от марки стали, колебания температуры и продолжительности цикла. При расчете деталей, работающих в условиях релаксации напряжений при изменяющихся температурах, следует ориентироваться на верхнюю температуру цикла. [c.218]

При оценке коэффициентов применяемости, унификации и конструтивной преемственности из расчета исключаются стандартизованные крепежные детали (болты, винты, муфты, шпильки, шпонки и т. д.) заимствованные и нормализованные сборочные единицы комплексного изделия подсчитываются по количеству входящих в них деталей покупные сборочные единицы (комплектующие изделия и элементы) — по сборочным единицам в целом. [c.46]

На рис. 10,7, а показана статическая диаграмма сила—удлинение, являющаяся кривой кратковременного статического деформирования (Твыд = 0), и серия изохронных кривых статической ползучести для различных времен выдержек т при N = . На уровне предела текучести Оо,2 релаксация напряжений за время 100 мин составляет примерно 6% от напряжений первоначального затяга. Следует указать на существенное различие экспериментально полученных диаграмм растяжения моделей шпилек и диаграмм, полученных расчетом из предположения упругого деформирования шпильки (а = Е ). Это различие обусловлено деформацией витков резьбы и зон контакта элементов резьбового соединения. [c.205]

Расчет произведен без учета теплообмена между нагревамой шпилькой н цилиндром, гайкой, воздухом. [c.61]

Пренебрежение указанными выше факторами частично компенсируется тем, что релаксационная стойкость шпилек (болтов), изготовленных из перлитной стали, как правило, при повторной затяжке несколько повышается. Кроме того, коцечное напряжение в шпильке (напряжение перед перезатяжкой) рассчитывают для условия, при котором давление по разъему с внутренней стороны равно нулю. Можно полагать, что плотность фланца начинает нарушаться с того момента, когда давление будет равно нулю на участке разъема от внутренней поверхности цилиндра до начала отверстий для шпилек. Таким образом, в расчете несколько завышается конечное напряжение в шпильках. [c.380]

На рис. 183 показана схема измерения удлинения гладкой части шпильки (болта). При этом способе более точно обеспечивается начальное напряжение, так как при расчете и замере удлинения и.склк> [c.396]

Методика расчета разъемных соединений сосудов и аппаратов, работающих под внутренним давлением, дается по нормам 9]. Типовые конструкции соединений показаны на рис. 9.12. Предполагается, что максимальные температуры деталей соединения не превышают значений, при которых начинает проявляться ползучесть их материалов (например, для аустенит-ных сталей макс<500°С для перлитных сталей мапс<350°С). По этой методике определяют усилия начальной затяжки шпилек, усилия в шпильках и на прокладке в условиях эксплуатации, напряжения в шпильках. [c.375]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...