Параметры и характеристики генератора

В протокол испытаний генератора заносят следующую дополнительную информацию регистрируемые параметры и характеристики генератора частотную характеристику канала установки при синусоидальном и случайном возбуждении тип акустического источника тип микрофонов и данные их калибровки структурную схему системы питания воздухом характеристики воздушного фильтра тип расходомера место установки расходомера тип датчиков для измерения статического давления и места их установки площади поперечного сечения мест, где контролируется статическое давление последовательность изменения режимов испытания генератора [c.456]

Параметры и характеристики генератора [c.5]

Совокупность уравнений генератора, системы регулирования и нагрузки является предметом экспериментального исследования по оптимальному плану, составленному методами планируемого эксперимента. В результате каждого эксперимента определяются показатели заданного переходного процесса. Переход от одного эксперимента к другому осуществляется варьированием факторов в виде параметров и характеристик математической модели исследуемой системы. Таким образом, благодаря сочетанию методов математического моделирования и планируемого эксперимента, можно получить уравнения, связывающие алгебраическим образом динамические показатели с варьируемыми факторами системы. Исключая несущественные факторы, для рассматриваемой системы получаем следующие уравнения в различных переходных режимах [8] [c.98]

Во второй части описываются процессы преобразования и передачи энергии в отдельных элементах установки, включая МГД-генератор. паровую турбину, регенеративные теплообменники, камеру сгорания, инвертор и т. д. При этом учитываются (в пределах инженерных методов расчета) все основные особенности процессов, связанных с поведением низкотемпературной плазмы в МГД-генераторе и могущих оказать существенное влияние на выбор оптимальных параметров и характеристик МГД-генератора. В качестве хвостовой части комбинированной установки рассматривается стандартное паротурбинное оборудование. [c.107]

Рис. 5.2. Общая блок-схема алгоритма для определения параметров и характеристик МГД-генератора

С этой целью был проведен эксперимент по метрологическому обслуживанию большой партии близких по своим параметрам и характеристикам звуковых и ультразвуковых генераторов и электронных вольтметров. [c.142]

В зависимости от назначения и характера теплового процесса паротурбинной установки различают несколько типов паровых турбин. Основные параметры и характеристики стационарных паровых турбин, устанавливаемых на ТЭЦ, ТЭС и АЭС для привода электрических генераторов, регламентируются Государственными стандартами. Электрические генераторы, которые приводятся во вращение турбиной, называют турбогенераторами. [c.17]

Указанные характеристики могут быть получены экспериментально, расчетным путем или выбраны из справочных данных. Используя эти данные, можно определить параметры единичного импульса генератора импульсных напряжений, длину рабочего промежутка и производительность единичного импульса. По требуемой производительности В (кг/ч) и рассчитанной производительности единичного импульса а (г/имп.) определяется необходимое число электродов к при частоте посылок импульсов от генератора f [c.196]

Рис. 2 Кривая согласования параметров механической характеристики двигателя с силой тока и напряже-i-гаем zJt генератора

На фиг. 1 представлена механическая характеристика электропривода постоянного тока. Величина коэффициентов т и щ определяет коэффициент заполнения и форму характеристики. При этом коэффициентом определяется жесткость внешней характеристики генератора, а коэффициентом т — начало размагничивания аЬ и Ьс представляют собой отрезки прямых, образующих в совокупности закон изменения скорости от момента <1)=/(М) Для вывода зависимостей, определяющих расчетные параметры рабочих движений, необходимо знать не только ш= =/ (М), но и Л1 = ф (t). [c.96]

Основные параметры частотных характеристик приближенно выбираются на основе анализа свойств пассивной пневматической системы при отсутствии регулятора положения (отсутствует генератор на рис. 2). Как известно [1, 8], основные частотные характеристики пассивной системы выявляются с помощью частотных характеристик коэффициента передачи Fa (со) = Хц/Уо, где и Yq — амплитуды вибрации амортизируемой массы и основания опоры, (О — круговая частота колебаний. [c.72]

Математическая модель теплоэнергетической установки дает формализованное описание количественных и логических взаимосвязей между технологическими, материальными и энергетическими параметрами установки, характеристиками внешних связей, системой ограничений и величиной соответствующего критерия эффективности. Поскольку общие принципы построения математических моделей теплоэнергетических установок различных типов достаточно широко освещены в [1, 2], здесь основное внимание уделяется вопросам наиболее рациональной реализации этих принципов. В связи с этим необходимо отметить особенности моделирования паротурбинных электростанций с МГД-генераторами. [c.106]

Сопряжение генератора и приводного двигателя СЧ осуществляется таким образом, что дифференциальное уравнение этого каскада преобразования энергии без учета свойств первичного источника энергии и замыкающего звена цепи можно рассматривать как линейное. Это справедливо в пределах основного рабочего диапазона изменения координат и Qi( ) названных электрических машин. Поэтому в (7-9) оператор B iip) и коэффициент Ад1 характеризуют свойства не только ПД силовой части, но и электрического генератора как сети ограниченной мощности. Заметим, что все параметры рассматриваемого промежуточного каскада цепи преобразователей энергии характеризуют процессы, происходящие в системе генератор — приводной двигатель, без учета свойств двигателя внутреннего сгорания и силовой части СП. Так же, как и для силовой части СП, (7-9) отвечает неизменяемой части каскада, т. е. не учитывает изменения его динамических характеристик при добавлении обратных связей по напряжению и току генератора для коррекции режима его работы. [c.403]

В руководство, как мы надеемся, вошло все ценное из того, что было опубликовано по методике лазерных измерений в таких областях, как разделение лазерного пучка, контроль параметров пучка, измерение мощности, энергии, усиления, длины волны излучения, ширины линии излучения, когерентности и стабильности частоты. В нем рассматриваются вопросы модуляции и демодуляции луча лазера, а также шумовые характеристики генераторов с точки зрения использования лазеров в системах связи. [c.7]

На рис. 56 приведены кривые зависимости частоты генерации от параметра I для излучателя с теми же значениями с сИ ст, что и для генератора, частотные характеристики которого изображены на рис. 54. Разница состоит лишь в том, что вместо резонатора диаметром 13 мм был установлен резонатор диаметром 19 мм. Увеличение параметра. ЙГ от 1 до 1,46 привело к существенному снижению частоты генерации это можно объяснить увеличением количества заторможенного в резонаторе воздуха, а следовательно, и увеличением противодавления и связанного с этим изменением времени распространения возмущения. [c.81]

Для генераторов, в системе возбуждения которых действует единый магнитный поток, хотя бы и создаваемый несколькими обмотками возбуждения, невозможно получить характеристику потока Ф = / (/), обеспечивающую гиперболическую внешнюю характеристику генератора. Такая характеристика получается, если в обмотке якоря машины суммируются две э. д. с., из которых одна постоянна по значению и направлению (линия /), а вторая (кривая 2) изменяется с изменением нагрузки машины не только по значению, но и по направлению (рис. 10, а). Нужные количественные значения результирующей э. д. с. (кривая 3) получаются путем расчета параметров системы возбуждения noj данным требуемой внешней характеристики генератора (рис. 10, б). [c.12]

В схемах с магнитными усилителями температурные и гистерезисные влияния практически отсутствуют, однако в этих схемах взамен гиперболической получается прямолинейная характеристика. В любой схеме включение и выключение нагрузок собственных нужд (компрессора, вентилятора холодильника), а также параметры окружающего воздуха изменяют свободную мощность дизеля, которую он может отдавать в электропередачу в то же время внешняя характеристика настраивается на одно заранее установленное значение мощности. Поэтому в процессе работы тепловоза требуется корректировка внешней характеристики генератора с тем, чтобы в любом случае свободная мощность дизеля полностью использовалась для целей тяги. Эту задачу выполняют узлы дополнительного автоматического регулирования мощности дизель-генератора. [c.126]

Саморегулирующиеся генераторы. В случае параллельной работы генератора и аккумуляторной батареи система с регулированием на постоянство тока становится работоспособной. Однако изготовлять описанные выше автоматические устройства для регулирования тока нецелесообразно, так как путем простого изменения параметров и включения обмотки электромагнита их можно превратить в регуляторы напряжения, применяемые без каких-либо ограничений и имеющие более совершенные характеристики. [c.55]

Генераторы постоянного тока для дуговой электросварки. Основные параметры и технические требования. Стандарт распространяется на однопостовые сварочные генераторы постоянного тока с внешними крутопадающими характеристиками для питания одной сварочной дуги и многопостовые сварочные генераторы постоянного тока с жесткими внешними характеристиками для питания нескольких сварочных дуг через балластные реостаты. Стандарт рекомендуется также для специализированных сварочных генераторов, предназначенных для особых условий работы подводной сварки, сварки сжатой дугой и др. Указываются технические требования, методы испытаний, правила маркировки, упаковки, транспортирования и хранения. [c.494]

При сварке падение напряжения на зажимах генератора будет компенсироваться подмагничивающим действием последовательной обмотки. Чем больше сварочный ток и размагничивающее действие магнитного поля якоря, тем больше магнитный поток последовательной обмотки, т. е. эта обмотка является как бы компенсирующей. Подбирая параметры магнитной системы генератора и число витков независимой и последовательной обмоток, обеспечивают получение внешних характеристик жесткого или возрастающего типа. [c.122]

Приведены технические характеристики автомобилей и двигателей, классификации и характеристики систем питания, смазки, параметры аккумуляторных батарей, генераторов, реле-регуляторов и другие сведения по грузовым, легковым автомобилям и автобусам. [c.2]

Характеристики проводимости нагрузки могут быть сопоставлены с характеристиками генератора (при соблюдении соответствующих масштабов), и по их точкам пересечения можно определить запас устойчивости. Это весьма трудоемкий путь (так как нужно учесть большое количество различных параметров и проделать необходимые вычисления), но он позволяет получить приемлемые результаты. С точки зрения качественного понимания происходящих явлений этот метод весьма удачен. [c.279]

Проверку работы реле перехода целесообразно также проверять при нагрузке генератора на реостат. При проверке записывают напряжение и ток генератора, при котором срабатывает и отпадает реле. Так как параметры срабатывания реле зависят от нагрева генератора и катушек реле, проверку их следует производить в нагретом состоянии. На фиг. 145 приведена желательная характеристика срабатывания реле при переходе с последовательного соединения С двигателей на последовательно-параллельное СП, с полного поля СП на ослабленное СП-ОП и с ослабленного поля на полное. Проверку нужно производить по меньшей мере для двух положений контроллера для 8-го положения и 3-го или 4-го положения. Изменение регулировки реле производят изменением величины сопротивлений в цепи шунтовой и сериесной катушек реле. [c.528]

Однако такие предельные характеристики не удовлетворяют требованиям экономичности и производительности. Поэтому устанавливают рациональные границы параметров и режимов работы элементов, составляющих передачу. Так, у генераторов возникают ограничения по току, напряжению и перегреву. [c.211]

Решение проблемы создания ПГС со стабильными характеристиками излучения возможно двумя способами. Первый — это попытаться стабилизировать элементы резонатора и параметры среды, окружающей генератор. Второй — это вообще избавиться от кластерного эффекта, устранив резонанс по одной из генерируемых волн — сигнальной или холостой. [c.206]

Электрооборудование дизель-генератора 2Д70, приведенное в таблице основных параметров и характеристик базового дизеля 2Д70, при монтаже в тепловозе дополняется рядом измерительных контролирующих устройств. Схема подключения электрооборудования дизель-генератора 2Д70 на тепловозе приведена на рис. 100. [c.170]

На рис, 18 приведена обобщенная структурная схема комплекса имитации случайной вибрации с автоматическим управлением. Стационарные случайные сигналы от генераторов шума, находящихся в блоке 1 генераторов шума, поступают в блок 9. формирования, состоящий из устройств формирования и управления параметрами характеристик и сумматоров канальных сигналов. Сформированный сигнал поступает на вход вибростенда 3, в котором воспроизводится вибрация. После преобразования в электрический сигнал воспроизведенные вибропродессы подаются на вход блока 4 анализатора, в котором осуществляется анализ и измеряются требуемые параметры статистических характеристик имитируемой вибрации, значения которых сравниваются в блоке 5 сравнения с задаваемыми блоком 6 программ. Сигналы рассогласования, снимаемые с блока 5, управляют с помощью блока 7 управления параметрами формирователя. На этом принципе построен отечественный автоматический комплекс имитации вибрации СПАВ-1. [c.319]

На рисунке 2.17 представлены таюке фанулометрические характеристики готового продукта, пол> ченного при разрушении кварцевого стекла при различных энергиях импульса, а в табл.2.6 сведены результаты частных выходов в классы крупности кварцевой керамики при варьировании рабочего напряжения, разрядной емкости, длины рабочего промежутка в камере. В таблице 2.6 также приведены экспериментальные данные, полученные из рефессионных уравнений, и значения частных характеристик крупности, рассчитанных по разработанной методике (раздел 2.4). Влияние исследуемых параметров и их взаимодействий на фанулометрические характеристики готового продукта значительно и достаточно сложно. Анализ регрессионных уравнений (В.И.Курец, 1988 г., диссертация. Томский политехнический университет, г.Томск) указывает на неоднозначность их влияния переменных величин, характеризующих энергетический режим разрушения, на частные характеристики крупности. Гранулометрические характеристики кварцевого стекла подтверждают это положение. Так, увеличение энергии импульса напряжением генератора практически всегда приводит к увеличению выхода материала во все классы крупности готового продукта, в том числе и в мелкие. Изменения величины энергии разрядной емкостью генератора неоднозначно влияют на частные выходы в различные классы крупности готового продукта. Так, выход в класс (-1+0) мм уменьшается, а в промежуточный класс (-3+1) мм увеличивается с ростом разрядной емкости. Рост рабочего промежутка приводит к уменьшению выхода готового продукта в классы крупности (-5+1) мм и увеличению [c.96]

Для получения значений вибрационных характеристик (ВХ) моте пилы, близких к реальным, проведена оптимизация режимов нагружения ее двигателя в стендовых условиях. При испытаниях мотопилы в реальных условиях и на стенде использовалась стандартная вибр измерительная аппаратура и датчики. На основе результатов испыт. ний получена кривая согласования параметров механической харак7 ристики двигателя с силой тока и напряжением генератора, предлг жены оптимальные режимы нагружения двигателя мотопилы на стенд( Выбор оптимальных режимов нагружения мотопилы на стенде позвол получить стабильные ВХ в поле предельных значений ВХ натурных у пытаний мотопилы. [c.140]

Весьма важны исследования влияния принятых ограничений на зоны допустимых значений для некоторых зависимых параметров. Так, представляют интерес для конструкторских разработок данные о взаимном влиянии между величиной конечной проводимости 0 2 и характеристиками МГД-генератора при наличии ограничений на ряд параметров. Для соответствующих исследований была использована часть модели, описывающая камеру сгорания, сопло, МГД-генератор и диффузор. В качестве исходных данных были приняты следующие мощность МГД-генератора Л мгд-г = 500 Мет, скорость плазмы в МГД-канале U = S50 м/сек, индукция магнитного поля В = 5 тл, коэффициент электрической нагрузки = 0,8, приалектродное падение потенциалов Удр = 60 в, сечение канала МГД-генератора — квадратное, ширина электродной секции в = = 6 см, температура стенки канала МГД-генератора Т% = 1200° К, давление за диффузором рзд = 1,05 ата, к.п.д. диффузора (по давлению) -цд = 0,8, горючее — метан, окислитель — воздух, обогащенный кислородом. [c.129]

Из выражения (23) также следует, что сила тяги тепловоза зависит от параметров электрической передачи [1 , Лд) и что внешняя характеристика генератора U = f (/j.) должна иметь гиперболический вид, т. е. = onst с тем, чтобы обеспечить постоянство мощности генератора. Выполнение этого условия достигается специальной системой возбуждения главного генератора, которая обеспечивает получение напряжения, обратно пропорциональное току, вырабатываемому генератором. Получение гиперболической характеристики силы тяги соответствует требованию о сохранении постоянства мощности дизеля в определенном диапазоне скоростей вращения якоря тягового электродвигателя. При больших скоростях и соответственно при малых токах наступает ограничение по возбуждению генератора, и его мощность падает. Тогда прибегают к изменению схемы включения тяговых электродвигателей или их шунтировке (ослаблению магнитного поля) для увеличения тока генератора и сохранения тем самым постоянства мощности дизеля в более широком интервале скоростей. Требование об изменении направления вращения тяговых электродвигателей для изменения направления хода локомотива выполняется за счет переключения полюсов в реверсоре. [c.26]

Постоянная времени Т и установившееся превышение температуры Тех, являются тепловыми параметрами данной обмотки, и их определяют при испытании тягового электродвигателя на стенде. На рис. 220 и 221 приведены тепловые характеристики обмоток и показано изменение Т и Тоо в зависимости от тока для тягового электродвигателя НБ-406 электровозов ВЛ8 и ВЛ23 и тягового генератора тепловоза ТЭЗ. [c.331]

Параметры рабочих обмоток ТПТ и ТПН и балластных сопротивлений, т. е. избирательного или селективного узла С, подобраны так, что в зоне ограничения напряжения генератора (см. рис. 9) сигнал по току через мостик не проходит и на обмотку ОУ амплистата поступает только сигнал по напряжению. При наибольщем токе нагрузки не проходит сигнал по напряжению и система автоматически обеспечивает ограничение характеристики генератора по току. В рабочем диапазоне нагрузки на ОУ поступают сигналы по напряжению и по току генератора. [c.16]

Основными техническими характеристиками генератора являются напряжение, частота вращения ротора и мощность (или ток, отдаваемый генератором при заданном напряжении). Поскольку ток, который может отдать генератор, зависит от частоты вращения его ротора, то эти два параметра характеризуются одной основной выходной характеристикой генератора—токоскоростной характеристикой (ТСХ), представлен- [c.49]

При холостом ходе напряжение на зажимах такого генератора создается за счет об.моток независимого возбуждения А. Последовательная обмотка Б при этом не действует. При сварке падение напряжения на зажимах генератора будет компенсироваться подмаг-ничивающим действием последовательной обмотки при этом возрастание сварочного тока увеличит ее магнитный поток. Соответствующим подбором параметров магнитной системы генератора и числа витков обмоток обеспечивают получение внешних характеристик жесткого или возрастающего типа. [c.69]

Соответствующим подбором параметров магнитной системы генератора и числа витков независимой и последовательной обмоток обеспечивают получение внещних характеристик жесткого или возрастающего типа. [c.47]

Индуктируемые ЭДС в статорной обмотке преобразуются в постоянное напояжение выпрямителем генератора. Сварочная дуга подключается к выходным клеммам выпрямителя. Падающая внешняя характеристика генератора ГД-312 получается за счет большого индуктивного сопротивления обмотки статора, значение которого зависит от конструктивных параметров генератора и степени магнитного насыщения его ротора. [c.25]

Для повышения диапазона регулирования напряжения очень важен еще один параметр траизисторов — остаточное напряжение между коллектором и эмиттером в отпертом состоянии. Чем меньше остаточное напряжение, тем в большей степени используется регулировочная характеристика генератора, тем меньше греется транзистор и тем выше к. п. д. регулятора напряжения. [c.18]

В гл. 8 мы рассмотрим насыщение усиления как в случае однородно, так и неоднородно уширенной линии лазерного перехода и получим в явном виде выражения для выходной мощности лазерного генератора как функции параметров резонатора и характеристик разряда. Зависимость уровня насыщения усиления ог длины приводится в гл. О прн обсуждении формализма лэмбов-ской теории. [c.34]

Рассматриваемый нами генератор шума при д = О, как мы сейчас покажем, описывается невзаимнооднозначным отображением отрезка в себя. Однако оно существенно сложнее, чем, например, отображение рис. 22.7. Поэтому аналитически найти инвариантное распределение вероятностей, решая уравнения (22.9), для него не удается. Для доказательства стохастичности и определения статистических характеристик генератора шума при определенных значениях его параметров мы воспользуемся методом символической динамики [5]. [c.473]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...