Характеристики некоторых сечений

Геометрические характеристики некоторых сечений Моменты сопротивлений и площади нетто-сечений валов, ослабленных шпоночными канавками и поперечными отверстиями [c.390]

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЙ СТЕРЖНЯ 112. Что такое статический момент сечения относительно некоторой оси и в каких единицах он измеряется [c.56]

На формулы для определения положения центров тяжести плоских однородных пластин следует обратить особое внимание. В дисциплине "Сопротивление материалов" для прочностных расчетов конструкций приходится определять положение центров тяжести сложных геометрических сечений, а также некоторые характеристики этих сечений. Одной из таких характеристик, с которой желательно познакомиться, является статический момент площади плоской фигуры относительно оси. Определение этого нового понятия следующее. [c.32]

Как видим, все безразмерные элементы канала можно представить в конечном итоге как функции некоторой безразмерной величины — характеристики живого сечения о. [c.165]

Имея последнее выражение, легко получить и остальные безразмерные элементы в виде некоторых функций той же характеристики живого сечения <р и свести их числовые значения в таблицу. [c.168]

Между преподавателями нередко возникают споры о том, что целесообразно изучать раньше — кручение или геометрические характеристики плоских сечений. Это вопрос не принципиальный, но некоторые аргументы в защиту изучения кручения до моментов инерции приведены в следующей главе. [c.101]

При решении задач, связанных с изгибом, возникает необходимость оперировать некоторыми геометрическими характеристиками поперечных сечений стержня. Эти характеристики применяются в основном при решении задач изгиба и в силу своего узкого прикладного значения в общем курсе геометрии не изучаются. Их рассматривают обычно в курсе сопротивления материалов. Настоящая глава и посвящена этому вопросу. [c.142]

Безразмерная ф может зависеть только от некоторого другого безразмерного параметра характеристики живого сечения, который сам должен полностью характеризовать геометрию живого сечения. [c.42]

Значения геометрических характеристик прочности и жесткости для некоторых сечений приведены в табл. 6.2. [c.180]

Осевые геометрические характеристики некоторых плоских сечений приведены в табл. 1. [c.68]

Характеристики периодического изменения параметров в некоторых сечениях межлопаточного канала (рис. 5.24,6) подтверждают интенсивное изменение во времени статического давления и давления торможения. Последнее связано с диссипативными процессами в ударных волнах. Расчетный анализ, а также опыты [c.189]

Применяются следующие марки резины [8] 8190, В-14, 98-1, 8075, а также теплостойкие резины ИРП-1054, ИРП-1078 и др. (резина ИРП-1054 имеет повышенное набухание в масле АМГ-10 и требует увеличения канавки по ширине). Для колец круглого сечения при высоких давлениях применяют резину с твердостью 75—85 единиц по ТМ-2 (ИСО). Очень часто применение разных марок резин в одном агрегате вызывает производственные трудности, поэтому кольца, рассчитанные на высокие и низкие давления, приготовляют из одной резины. Характеристики некоторых марок резины даны в табл. 5.5. [c.158]

Конструкция детали считается равнопрочной, если при разрушающих нагрузках во всех сечениях детали действуют разрушаюш,ие напряжения. В большинстве конструкции точное выполнение этого условия осуществить невозможно. Однако конструкторы стремятся выбрать такую форму детали, которая в наибольшей степени отвечала бы условиям равнопрочности, если нет специальных требований, предъявляемых к жесткости конструкции. Прочностные характеристики некоторых материалов даны в табл. 3.2. [c.136]

Для некоторых сечений более сложного очертания значения геометрических характеристик при кручении и наибольших касательных напряжений приведены в таблице 10. Если имеет место кручение стержня сложного сечения, которое может быть разбито на части из тонкостенных элементов, то для него [c.185]

Используя подобный подход, можно получить практические методики для расчета многих конструктивных систем. Так были получены рекомендуемые в книге формулы для расчета вафельных и трехслойных оболочек, краевых перемещений вафельных оболочек, геометрических характеристик тонкостенных сечений и др. Некоторые промежуточные параметры можно получить в виде графиков или числовых табличных данных. Однако итог исследования только тогда приобретает законченную форму, если он представлен в аналитическом виде. [c.27]

При решении практических задач возникает необходимость в использовании различных геометрических характеристик поперечных сечений бруса. Настоящий раздел посвящен методам их определения. Рассмотрим некоторое поперечное сечение в системе координат X, у (рис. 3.1) и рассмотрим два следующих интегральных выражения [c.41]

Формулы, приведенные в табл. 26. можно использовать также для определения перемещений сечении колец, имеющих непрямоугольное поперечное сечение, при условии, что одна из главных центральных осей поперечного сечения лежит в пло скости оси вращения кольца или составляет с. этой плоскостью малый угол. Геометрические характеристики некоторых часто встречающихся поперечных сечений колец приведены в табл. 28. [c.543]

Постоянные А и В определяются по заданным характеристикам в некотором сечении. Так, при х — Xq F(х) F(xq) = Fo) [c.127]

Безразмерная величина яр может зависеть только от некоторой другой безразмерной величины, которая сама должна полностью характеризовать геометрию живого сечения. Такая безразмерная величина называется характеристикой живого сечения. [c.334]

На рис. 14.6 и 14.7 приведены характеристики некоторых из испытывавшихся реле, выполненных по схеме, представленной на рис. 14.5. На рис. 14.6, а показан элемент, характеристики которого представлены на рис. 14.6,6. Опыты проводились при следующих значениях величин, указанных на чертеже / = 4,6 б/о=0,8 мм, б/1 = 0,6 мм, ф, = 25°, /-1 = 1 мм, Га = 2 мм, ф.й.= 10°. Диаметры сечений канала питания (сопла) и канала управления были равны 0,8 мм. Наружный и внутренний диаметры приемной трубки были равны соответственно 2 и 1,27 мм. На рис. 14.6,6 [c.154]

Рассмотрим некоторое сечение струи, удаленное на заданное расстояние от выходного сечения канала питания. Скоростной напор, измеряемый в этом сечении струи, меняется в функции от давления питания. С увеличением давления питания он сначала возрастает. Это происходит до того, как на данное расстояние подойдет к каналу питания переходное сечение, в котором нарушается первоначальная форма течения. При этом скоростной напор в рассматриваемом сечении струи резко падает. Если давление питания далее продолжает возрастать, то и скоростной напор в данном сечении струи снова начинает расти, но уже, согласно зависимостям, определяемым другой формой течения. Если в рассмотренном сечении струи находится приемный канал, то скоростной напор, воспринимаемый им при изменении давления питания, следует указанной выше характеристике (рис. 19.2, а) [77]. [c.208]

Каждую ступень аппроксимируем отрезками прямых труб и элементами с распределенными постоянными при этом принято, что в некотором сечении параметры потока скачком изменяются в соответствии с характеристикой ступени, часть длины которой [c.170]

Табл. 5. — Характеристика поперечных сечений некоторых судоходных К.

В настоящем параграфе будут рассмотрены важнейшие свойства некоторых геометрических характеристик поперечного сечения стержня. Величины г ( ) и м ( ) уже изучены в гл. II, 2 и в гл. III, 4, поэтому можно сразу обратиться к введенным в гл. I характеристикам, зависящим от [c.163]

Величины А, А з, См ( о), Со(ао), С м = СУ а =ао. входящие в выражения (8.29а), (8.29д), (8.29з) и (8.29и),— аэродинамические характеристики поперечных сечений балки жесткости моста, которые необходимо получить экспериментально. В выражении (8.29н) — некоторая стандартная высота, на которой определяется средняя скорость ветра и (г еу) (например, - высота моста над поверхностью земли или воды) 2о — параметр шероховатости, характеризующий шероховатость подстилающей поверхности местности (см. табл. 2.1). [c.240]

Поскольку характеристики круглых реверсивных устройств (или реверсивных устройств круглых сопел) различных схем подробно рассмотрены и обобщены в работах [66], [68] то в данном разделе главное внимание уделяется, в основном, характеристикам некоторых схем реверсивных устройств перспективных круглых и плоских сопел. Схемы рассмотренных в настоящем разделе реверсивных устройств приведены на рис. 7.25 для сверхзвуковых плоских и круглых (или осесимметричных) сопел. Как правило, в этих схемах реверсивное устройство совмещается одновременно с устройством для отклонения вектора тяги сопла. Принципиальное их отличие заключается в том, что реверсирование потока осуществляется либо в дозвуковой (до критического сечения), либо в сверхзвуковой (за критическим сечением) части сопла. [c.316]

Итак, эксперименты показывают, что на течение в некотором сечении пограничного слоя влияют лишь параметры внешпего потока вблизи этого сечения. Отсюда следует, что влиянием профиля скорости в начальном сечении можно пренебречь. Вследствие этого за характерный линейный размер целесообразно брать не расстояние х от начального сечения, а какую-либо линейную характеристику z пограничного слоя в рассматриваемом сечении (например, толщину вытеснения б или толщину потери импульса б ). Из основного предположения следует также, что если во внешнем потоке все производные давления ро по х в данной точке конечны, то в разложении давления ра по х можно ограничиться первой производной ро. [c.332]

Гесметрические характеристики жесткости и прочности для некоторых сечений при кручении прямого бруса [c.176]

Чем меньше периметр сечения и больше его поперечное сечение, тем при прочих равных условиях сечение более стойко к коррозии. Для характеристики устойчивости сечения к коррозии используют коэффициент /3 = F/0.383P, где Р - наружный периметр, F - площадь сечения, 0,383 — коэффихшент устойчивости к коррозии сечения из уголков толщиной 8 мм, принимаемого за единицу измерения. Коэффициенты устойчивости некоторых сечений приведены в табл. 53. [c.195]

Геометрические При решении различных задач по сопротив-характеристики лению материалов возникает необходимость поперечных сечеиий бруса оперировать некоторыми геометрическими характеристиками поперечных сечений брусьев. Возьмем некоторое поперечное сечение бруса и систему координат Ziyi (рис. 49). Выделим элементарную площадь dF с координатами Zi и У1. [c.65]

Прогибы во втором варианте больше. Следовательно и больше внутренние силы. Почему Ведь Р = onst, и F = onst, в обоих вариантах загружения. По-видимому потому, что кроме нагрузки и площади на величину внутренних сил оказывают влияние и некоторые другие геометрические характеристики поперечных сечений элементов. Изучим их. [c.41]

Моменты сопротивления измеряются в единицах длины, взятых в третьей степени. Геометрические характеристики некоторых форм сечений приведены 8 табййцах приложения 1. [c.252]

Итак, эксперименты показывают, что с большой степенью точности можно пренебречь влиянием на течение в некотором сечении нограничного слоя внешнего потока вне малой окрестности этого сечения. Отсюда следует, что можно пренебречь влиянием профиля скорости в начальном сечении. При этом удобнее за характерный линейный размер взять вместо расстояния х от начального сечения какую-либо линейную характеристику г пограничного слоя в рассматриваемом сечении (например, толгцину слоя S, толгцину вытеснения (5, толгцину потери импульса (5 , расстояние от стенки до линии, где u/U = onst и т. п.). Из основного предположения следует также, что если рассматриваемая точка не является особой для внешнего потока (т.е. если во внешнем потоке все производные давления р ио х в данной точке конечны), то можно ограничиться в разложении давления р но степеням X первой производной а влиянием остальных членов р х Рххх т.д.) пренебречь. [c.136]

Па рис. 4 представлены вольт-амперные характеристики разряда при разных скоростях газа - разных Ке . Кривая О соответствует разряду в неподвижной среде. Вольт-амперные характеристики при Ке < О отвечают случаям, когда течение увеличивает скорость положительных ионов, движущихся к электроду г = а, и уменьшает скорость отрицательных ионов, движущихся к электроду г = I. Так как распределение Е вблизи коронирующего электрода в основном определяется его геометрией, то гидродинамические эффекты в большом диапазоне изменения у слабо влияют на параметры в зоне ионизации. Однако движение среды существенно влияет на параметры в зоне //, приводя к уменьшению тока разряда (при фиксированном напряжении). При очень большой скорости среды происходит остановка (в некотором сечении) отрицательных ионов - возникает срыв разря- [c.644]

В табл. XVII.3 приведены геометрические характеристики некоторых наиболее распространенных профилей, применяемых для изготовления элементов рам. Все профили имеют одинаковую толш,ину стенки б и одинаковую длину средней линии 5, т. е. равную плош,адь поперечного сечения и следовательно равный вес на единицу длины. Сопротивление изгкбу определяется экваториальными моментами, которые возрастают с увеличением отношения к Ь. Для сравнения в таблице указаны относительные значения характеристик (в %) через экваториальные моменты [c.479]

Описанным методом был произведен расчет геометрических характеристик поперечного сечения сверл диаметрами от 1 до 10 мм. Кроме того, для некоторых случаев с целью контроля эта же задача была решена графически (по способу Нейльса) и графоаналитически 3], [4]. В частности, для сверла диаметром 5 мм отклонения от результатов, полученных аналитически, не превышают 4% (Д =0,6% Л/тах=2,37о А/т1п=3,6%), что для графического метода можно считать допустимым. [c.122]

Подставляя (30.13) 1,2 в (30.15), получим уравнение, определяющее форму волны Г] = Fi (S) в неявном виде. Этим способом волна T) = ri(S) определяется только до некоторого сечения 1 = 1и в котором == 1 В результате геометрической дисперсии интенсивность деформации вдоль характеристик убывает до нуля при g->oo. Следовательно, чтобы на волне r] = ri(S) выполнялось условие (30.15), должно быть при S > Si (рис. 101). При S > Si волна ц = Fi(S) определяется численно совместно с решением в областях II и Illa методом сеток характеристик при этом используются соотношения вдоль характеристик (30.9) и условие (30.15) на границе областей. [c.289]

Для сопоставления с результатами расчета методом характери-тик определялся контур сопла и параметры в некотором сечении =д н, расположенном в его сверхзвуковой области. С использова-ием этих данных в сверхзвуковой области методом характеристик ешалась прямая задача. Далее определялась предельная траек-ория, выделялась зона чистого газа и определялись параметры на онтуре. Результаты такого расчета по потоку от сечения х= = Хн=0,06 сравнивались с результатами решения обратной зада-[и. На рис. 5.21 штрихпунктирными линиями показаны предель-1ые траектории, полученные в работе 29], а треугольниками — пре- ельная траектория, рассчитанная методом характеристик. Ре-ультаты расчетов обоими методами достаточно хорошо совпадают [ в сверхзвуковой области максимальная погрешность при Хг 0,75 для ds=l мкм не превышает 0,2%. При больших л >азличие увеличивается, что, вероятно, связано с различным ха->актером накопления ошибок в сравниваемых методах. Подчерк-1ем, однако, что в данном случае целью не являлось проведение )асчетов для сверхзвуковой области с высокой точностью, а основ-юе внимание уделялось расчету трансзвуковой части, поскольку [Ля сверхзвуковой области более предпочтительным является ме- од характеристик. [c.220]

Тепловое поле выделяется всем де-рмнруемым объемом твердого тела, еремещенне проявляется на концах образца или в поперечных сечениях в зависимости от вида деформации. Характеристики некоторых мате- [c.90]

Положение меняется при переходе к задаче определения вероятностных характеристик динамической системы со случайными воздействиями при заданных краевых условиях. Например, в задаче о вычислении вероятностных характеристик коэффициентов отражения или прохождения гармонической волны через слой со случайными в пространстве свойствами наличие переотраженных волн приводит к тому, что характеристики волны в некотором сечении зависят от состояния волнового поля перед этим сечением и после него. Как следствие этого, в уравнении волны (по пространственным переменным) [c.131]

Случайные поля геологических параметров, если принять некоторые допущения, о которых будет сказано далее, можно рассматривать в том же смысле, как это понимается в математике, в теории случайных полей. В статистической аэро- и гидромеханике, в теории автоматического управления и в других отраслях науки и техники рассматривают многомерные случайные поля. В геологической практике часто ограничиваются рассмотрением двух-или трехмерного поля геологического параметра. Такие поля исследуют при решении задач регионального характера, при методических проработках вопросов инженерно-геологических изысканий (объем и размещение пунктов получения информации), при инженерно-геологическом прогнозиррвании. Для решения некоторых задач требуется оперировать динамическим полем геологического параметра наивысшей размерности (четырехмерным — 1. 2, О- Подобные поля понадобятся для разработки общего регионального инженерно-геологического прогноза в рамках проблемы рационального использования и охраны природной среды. Несколько слов о допущениях, принимаемых в ходе операций с полями геологических параметров. Если к полям подходить со строгих позиций классической теории вероятностей, то они должны быть такими, чтобы допускать возможность многократного повторения испытаний. При этом результат любого отдельного испытания не должен зависеть от предыдущего. Под испытанием, применительно к получению характеристик поля геологического параметра, понимают процедуру получения оценок параметра во всех выбранных непрерывных или дискретных точках геологического пространства исследуемого геологического тела, размещенных по его объему или по некоторым сечениям. Иными словами, испытание — это процедура получения одной реализации поля геологического параметра. Оптимальной следует считать такую процедуру измерения геологического параметра, которая обеспечивает получение его независимых и равноточных оценок во всех выбранных для измерения точках геологического пространства. Нужью заметить, что условия о многократном повторении испытаний и независимости результатов испытаний применительно к геологическим параметрам и их полям не выполняются полностью по следующим причинам. Любое измерение геологического параметра в некоторых точках, размещенных по объему исследуемого геологического тела или по его сечению, является приближенным. Реализация предусматривает, что конечная геологическая композиция измерена на пространстве геологического тела. В результате единичного измерения получают не истинное значение геологического параметра в точке измерения, а его оценку, включающую, как показано выше, и А"Я. Совокупность оценок геологического [c.189]

Предельным называется максимальный для данного з н а ч е ни я коэффициент эжекции соответствующее противодавление называется предельным и-р о т и в о д а в л е- н и е м. Этот режи м, отвечающий на диаграмме точке В, называется предельным. Механизм наступления предельного режима представляется следующим. По мере увеличения х в некотором сечении входного участка диффузора средняя скорость потока становится сверхзвуковой. Пристеночный дозвуковой слой в этом сечении имеет минимальную поперечную протяженность и не способен передавать возмущение против потока. Поэтому снижение противодавления (р4<р4пр) не влияет на условия в камере смешения и коэффициент эжекции сохраняется постоянньим. Он может быть увеличен только за счет повышения плотности потока, т. е. давления в камере смешения ри. Поэтому на участке ВА харакгеристика p/i= onst параллельна оси о-рдинат. Процесс в ступени эжектора на этом участке характеристики принципиально отличается, как видно из дальнейшего, от процесса на участке СВ вслед за зоной макси- мальной скорости, расположенной в начальном участке горловины диффузора, смешанный поток тормозится в горловине, пересекая сложную систему скачков уплотнения, до дозвуковой скорости во входном сечении (если длина горловины соответствует оптимальной), после чего осуществляется дальнейшее (уже плавное) торможение в расширяющемся участке. Описанная картина иллюстрируется графиком распределения давлений вдоль контура диффузора на рис. 7-29. Если длина горловины меньше той, при которой обеспечивается торможение Потока до дозвуковой скорости, то в расширяющейся Части диффузора поток разгоняется, а затем в системе скачков, переходит в дозвуковой (расширяющаяся [c.433]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...