Распределение давления на внешнем контуре

Распределение давления на внешнем контуре. Раньше чем расстаться с проблемой небольших групп скважин, представляется интересным подвергнуть детальному исследованию значение, а также внутренний смысл понятия средние давления , которыми мы пользовались на протяжении всего проведенного анализа. Так, для поверхности забоя скважины небольшая величина радиусов последней по сравнению с остальными размерами системы, имеющей физическое значение, налагает немедленно условие, чго фактическое распределение давления, которое дается уравнением (1), гл. IX, п. 2, будет очень мало изменяться на поверхности забоя скважины. Поэтому средние давления pj практически эквивалентны строго постоянным давлениям. Однако для Ре — среднего давления на внешнем контуре — требуется дальнейшее уточнение. [c.429]

Эти выводы являются по существу независимыми от абсолютного положения группы скважин относительно их внешнего контура Вместе с тем справедливость этих выводов зависит только от принятого допущения, что ни одна из скважин не расположена очень близко к границам участка. Подробное исследование распределения давления на внешнем контуре, т. е. условие, которое налагается анализом, показывает, что для действенности теории является вполне достаточным в первом приближении, чтобы центр всего внешнего контура не был слишком далек от центра тяжести системы скважин, взвешенного по отношению к соответствующим расходам. [c.503]

По графику распределения давления по внешним контурам рабочего колеса подсчитывают (аналитически или графически) осевое усилие, действующее на колесо. Затем из вего при работе турбины с полной мощностью вычитают передаваемую на колесо реакцию, возникающую вследствие изменения в рабочем колесе направления потока из радиального в осевое [c.299]

Для решения конкретных задач теории ламинарного пограничного слоя необходимо знать еще величину Если контур, на котором изучается пограничный слой, хорошо обтекаемый, то можно считать, что распределение давлений на внешней границе пограничного слоя будет таким же, как на самом контуре при плавном обтекании его потоком идеальной жидкости. Таким образом, для решения уравнений пограничного слоя для какого-либо контура необходимо знать решение уравнений движения идеальной жидкости для этого контура. Если обозначить скорость на контуре, найденную из решения уравнения движения идеальной жидкости, через /, то из интеграла Бернулли будем иметь [c.333]

Пластина в виде равностороннего треугольника находится под действием равномерно распределенного нормального давления интенсивности р (рис.3.3). На внешнем контуре рассмотрены граничные условия шарнирного закрепления и жесткой заделки. [c.82]

Пластина в виде четырехугольника с углами при вершинах 65°, 80°, 150°, 65° находится под действием равномерно распределенного давления интенсивности р (рис.3.4). На внешнем контуре [c.82]

Предельный случай нулевого внутреннего радиуса. При выводе уравнения (17), гл. X, п. 3, численные значения г и г были оставлены совершенно произвольными. Однако из этого не следует делать вывода, что можно принимать крайние пределы д со, г —О. Если расход не должен равняться нулю при скважине с нулевым радиусом, то ее следует заменить математическим стоком с отрицательным бесконечным давлением. Поэтому установление конечного фиксированного или переменного давления становится бессмысленным при г , -> 0. Вместе с тем, если не ставится условие расхода, не равного нулю, то давление или плотность на скважине (Гн, 0) определяются однозначно соответствующими величинами на внешнем контуре. Тогда можно показать путем, аналогичным выводам гл. X, п. 3, что распределение плотности у дается выражением [c.529]

На фиг. 257 приведено построение уравнения (7). В общем виде оно являет собой строго логарифмическое распределение установившегося течения и действительно весьма сильно приближается к нему при подходе к самой скважине. Вместе с тем фиг. 257 показывает, что на внешнем контуре градиенты обращаются в нуль, так как резервуар закрыт. В системе установившегося состояния величина градиентов составляет порядок 1/Ге. В результате этих малых градиентов суммарный перепад давления ре — / = 0,068 ат меньше соответствующей величины 0,072 ат, необходимой, чтобы обеспечить тот же самый текущий дебит в строго несжимаемой системе стационарного течения. [c.546]

Отсутствие точного решения нелинейного уравнения (2), гл. XI, п. 1, для проверки возможной применимости сделанного допущения к системам газового потока не может явиться, повидимому, основанием, почему допущение о непрерывной последовательности установившихся состояний не должно давать такого же хорошего представления реальных условий потока при движении газа, как и при течении сжимаемой жидкости. Наоборот, благодаря более высоким градиентам давления в системе газового потока у эксплоатационной скважины и соответственно более низким градиентам на внешнем контуре, по сравнению С системой сжимаемой жидкости, при равных общих перепадах давления ошибка, связанная с экстраполяцией логарифмического распределения давления, при стационарном режиме до замкнутого внешнего контура должна быть меньше на этом основании для первого случая TIO сравнению со вторым . Кроме того, длительный период основного переходного этапа при последовательности стационарных состояний для систем газового потока устанавливается гораздо быстрее. Кратко- [c.586]

На рис. 246 показаны сплошной линией основной профиль и нулевая линия тока в следе за ним, а пунктиром — эффективный контур, обтекание которого потенциальным потоком эквивалентно по распределению давления обтеканию профиля реальной жидкостью. Воображаемый безвихревой поток, входящий в пограничный слой через внешнюю его границу (на рисунке не показанную) с теми я е скоростями, что и действительный поток, но в дальнейшем не подвергающийся действию торможения трением, имеет внутри пограничного слоя большие скорости, чем действительный поток. При этом воображаемый поток не может заполнить всю область пограничного слоя, часть плоскости между нулевой линией тока в действительном движении и границей полутела в воображаемом течении остается не заполненной жидкостью, а линия у = б является граничной линией тока. [c.619]

Существенный интерес представляет работа [30]. В ней рассматривался общий случай отрыва потока несжимаемой жидкости на гладком участке контура обтекаемого тела. Исследование особенности, возникающей в решении уравнений пограничного слоя при заданном распределении давления около точки отрыва, ранее проводилось в работах [31, 32] и др. Подробнее с этими результатами можно ознакомиться в обзорной работе [33]. Однако в работе [30] показано, что в окрестности точки отрыва возникает зона свободного взаимодействия того же типа, что и в сверхзвуковом течении [18]. Существенное отличие состоит в том, что для внешней области невязкого течения вместо простых уравнений линейной теории сверхзвуковых течений необходимо использовать решения классической теории струйных течений. Отрыв потока [c.248]

На рис. 2 показано распределение давления р, отнесенного к давлению на конусе, вдоль поверхности моделей с прямолинейным щитком с а = 15° при последовательном увеличении степени воздействия на зону отрыва тангенциально вдуваемой струи воздуха (рис. 2, а) или охлаждения поверхности (рис. 2,6). Начало координат совпадает с точкой излома контура, 8 в мм отсчитывается вдоль поверхности тела. Щель вдува в модели А расположена при = —20, К = 0.5 10 . Цифрами 1, 2, 3 обозначены условия, соответствующие на рис. 2, а, Т° = 0.85 и расходам вдуваемого газа 0 = 0, 0.05 и 0.11, а на рис. 2 6 - значениям Т° = 0.85, 0.3 и 0.15, где С - отношение расхода вдуваемого газа к расходу через пограничный слой в сечении перед щелью, Т° - отношение температуры стенки к температуре торможения внешнего потока. При отсутствии воздействия (кривая 1) перед щитком образуется развитая зона отрыва с характерным для этого случая постоянным давлением (плато). Увеличение тангенциального вдува приводит к сокращению зоны отрыва, которая при С = 0.11 (рис. 2, а) практически исчезает. При этом давление в окрестности цели отличается от давления на поверхности конуса, что связано с нерасчетностью истечения струи из кольцевой щели. Увеличение интенсивности охлаждения (рис. 2, б) также приводит к монотонному уменьшению зоны отрыва. При Т° = 0.15 распределение давления перед щитком соответствует практически безотрывному обтеканию. [c.163]

Помимо рассмотренных участков контур сопла может содержать участки краевого экстремума х = X ж у = У, связанные с ограничением размеров сопла. Рассмотрим участок х = X. При наличии торца Ьд для определения силы х, действующей на стенку сопла, необходимо знать распределение давления по этой линии (рис. 1,в). При истечении газа в пустоту такая задача решается просто. При ненулевом внешнем давлении за торцом образуется застойная зона, и расчет течения представляет собой весьма сложную задачу. Здесь рассмотрение будет ограничено простейшим случаем постоянного давления Рт на участке Ьд, не зависящего от формы контура ад. Изучение этой схемы приведет к заключению о том, что введение торца при определенных условиях позволяет увеличить тягу сопла. С точностью до постоянного множителя [c.482]

Поперечные усилия величиной АР , действующие по бывшим границам участков, и эпюра преобразованного давления, приложенного к эквивалентной пластинке, находятся непосредственно. Остальные фиктивные внешние усилия, действующие на эквивалентную пластинку (радиальные моменты интенсивностью АМ и радиальные усилия интенсивностью АЯ, распределенные по концентричным окружностям радиусов Q ), непосредственно найти нельзя, так как они статически неопределимы. Эти усилия можно представить, как будет показано далее, в виде линейных соотношений, зависящих от начальных параметров (угла наклона, радиального изгибающего момента, радиального перемещения, радиального усилия на внутреннем контуре пластинки). [c.234]

II. Специальная часть С. м. к. Корпус корабля с точки зрения строительной механики представляет собой клепаную балку переменного сечения, воспринимающую и уравновешивающую действующие на нее силы веса и давления воды балка эта должна обладать достаточной общей продольной и поперечной прочностью, а отдельные части ее должны безопасно выдерживать действующие на них местные усилия. По характеру работы отдельных частей (связей) корпуса их можно разбить на следующие 8 категорий 1) Части корпуса, воспринимающие внешние распределенные усилия (наружная обшивка внутреннее дно листы переборок, воспринимающие давление воды настилки палуб, воспринимающие распределенные по палубам грузы) эти части корпуса с точки зрения строительной механики представляют собой тонкие пластины, ограниченные жестким контуром. 2) Части корпуса, служащие опорным контуром для связей первой категории (пластин) и передающие реактивные воздействия этих последних на более жесткие части корпуса (шпангоуты и стрингеры, передающие реактивные воздействия наружной обшивки и внутреннего дна на поперечные и продольные переборки бимсы, передающие давление на палубы поперечным и продольным переборкам стойки переборок,передающие реакции листов переборок палубам) эти части [c.98]

Обычно в качестве распределенной нагрузки задается нормальное давление. Поэтому для определения составляющих давления на глобальные оси координат требуется вычислять направляющие косинусы внешней нормали к контуру конечного элемента. [c.81]

Последнее дает распределение давления между скважиной и круговым контуром радиуса Ге для случая, когда скважина смещена на расстояние д от центра внешнего контура и где граничные условия даются уравнением (8). Чтобы определить расход из пласта в скважину, является удобным принять центр ее за начало полярных координат (г, в). Тогда д выразится из уравнения [c.147]

Скорость изменяется обратно пропорционально квадрату радиального расстояния [уравнение (7), гл. V, п. 2], что также создает более резкое уменьшение величины ее, чем при радиальном течении. Эта высокая крутизна градиентов давления вблизи скважины и их почти исчезающе малое значение на более значительных расстояниях приводят к выводу, что эксплоатационная производительность таких сферических течений практически не зависит от радиуса внешнего контура, где приложен высокий потенциал. С другой стороны, эта производительность чувствительна к радиусу скважины, будучи фактически пропорциональна его величине [уравнение (11), гл. V, п. 2]. По своей абсолютной величине скважина, работающая при сферическом течении, имеет гораздо меньшую производительность, чем скважина, полностью вскрывшая пласт песчаника и потому работающая при плоском течении. Это отношение для пласта мощностью 15 ж и при радиусе скважины 0,075 м составляет 1 26 [уравнение (13), гл. V, п. 2]. В задачах с более практическим уклоном, где пласт песчаника имеет конечную мощность и частично вскрыт скважиной, анализ становится значительно более сложным. В этом случае необходимо дать такое распределение потенциала, которое не создает течения в кровле и подошве песчаника, т. е. соответствует случаю, когда пласт песчаника залегает между водонепроницаемыми глинами, и потенциал имеет постоянное значение на поверхности забоя скважины. [c.235]

НИИ 152,5 м от себя эффективный внешний контур. С аналитической стороны это допущение формально вполне оправдывается на основании приведенного ранее положения, что, внешний контур не должен иметь физическою или геометрического значения. Его единственной функцией является установление границ поверхности, где плотность расхода и давление можно рассматривать (с известной точностью) заранее известными. Фактически же нами были проведены достаточно подробные доказательства [гл. IV, п. 5)], что детальное распределение давления даже на заранее принятой эффективной границе для подсчета эксплоатационной производительности скважины неизвестно. Для последней цели необходимо знать только величину средних давлений на контуре. [c.419]

Следующим интересным классом небольших групп скважин является такой, где несколько скважин, расположенных в линейный ряд, питается жидкостью из соседнего и параллельного линейного источника. В таких системах внешний контур подвергается математической обработке полностью как бесконечный линейный источник. Применяя при этом метод конформных отображений, легко вывести соответствующее распределение давления. В данном случае вновь подтверждается взаимная интерференция между скважинами, исходя из того, что расходы на скважину в группе падают с увеличением числа скважин. Так, каждая из двух скважин, находящихся на расстоянии 30,5 м друг от друга и на дистанции 30,5 м от линейного источника, будет обладать расходом, составляющим только 89,26% расхода скважины, работающей в единичном порядке с этого же пласта песчаника. Если в группе имеются три скважины, то внешние две будут иметь расход 86%, а средняя только 79,3% расхода единичной скважины с того же пласта. Что же касается влияния величины взаимного расстояния между скважинами, то в данном случае, как и раньше, установлено, что [c.503]

Прилагая функцию Грима, рассмотренную в гл. IV, п. 6, можно получить распределение давления для многоскважинной системы так, чтобы оно со-ответство вало строго постоянному давлению на внешнем контуре. Однако с практической точки зрения это решение будет достаточно искусственно по сравнению с решением, гдч заранее принимается только среднее давление. [c.421]

Однако существуют и другие задачи, например, размещение внешних скважин по границам промысловых площадей, над залеганием нефтяных резервуаров, или же водная репрессия нефтяных пластов. Эти задачи должны полностью подвергаться математической обработке как многоскважинные системы. Так как внешние контуры , которые входят во всех случаях в спецификацию систем единичной скважины, представляют собой на практике обычно границы, которые создаются наличием иных скважин, пробуренных по соседству с интересующим нас участком, очень ценно дать детальный разбор фактического установления таких контуров. При математической обработке многоскважинных систем весьма удобно рассматривать независимо друг от друга системы, содержащие конечное и ограниченное число скважин, распределенных по сравнительно небольшой площади относительно всего протяжения газо-,нефте- или водоносного песчаника, а также и те системы, которые состоят из большого или в действительности бесконечного числа скважин. В первом случае каждая скважина может быть охарактеризована величиной среднего давления на поверхности ее забоя. Взаимное расстояние между скважинами при этом невелико по сравнению с расстоянием эффективного внешнего контура. Внешнее давление контура можно охарактеризовать усередненный значением логарифмических членов на контуре, представляющих собой индивидуальное участие нескольких скважин в результирующем распределении давления. Анализ дает ряд линейных уравнений, которые связывают давления индивидуальных скважин с их расходом и давлением на внешнем контуре [уравнения (5) и (6), гл. IX, п. 2]. [c.502]

Граничные условия к уравнениям пограничного слоя ставят следующим образом. На твердой непроницаемой поверхности выполняются условия прилипания (вУх/у=о=0) и непроницаемости (Шу/у= о—0). Тепловые условия обычно задаются двух родов а) tn=to x), и тогда конечной целью расчета является определение плотности теплового потока на стенке б) ус=ус х), и тогда отыскивается температура стенки. Для задач внешнего обтеканая должны быть указаны температура потока и распределение давления вдоль обтекаемого контура. Для течений в каналах необходимо задать распределения температур и скоростей на входе. [c.39]

Конический диск внутреннего радиуса г, и наружного радиуса г . нагруженный на внутреннем контуре равномерно распределенным давлением Pi кГ см , а на внешнем контуре равномерно распределенной растягивающей нагрузкой Р2 KFj Mi (фиг. 22), вращается с постоянной угловой скоростью ш. [c.239]

Диск с ободом и втулкой. Диск постоянной толщины с ободом и втулкой, нагруженный на внутреннем контуре втулки равномерно распределенным давлением рх кПсм" , а на внешнем контуре обода равномерно распределенной растягивающей нагрузкой р кГ1см (фиг. 20), вращается с постоянной угловой скоростью ш. [c.238]

Возвращаясь к вопросу распределения давления и скорости, можно отметить некоторые отличительные особенности графиков на фиг. 25. Видно, что давление растет очень быстро, а скорость резко падает с увеличением расстояния от скважины на интервале последнего, имеющего малые значения. С другой стороны, при больших расстояниях от скважины изменения давления и скорости очень малы. Давление медленно растет, лриближаясь к своему максимальному значению на внешнем контуре а скорость падает еще более плавно по мере своего приближения к минимуму на том же внешнем контуре. Что же касается абсолютного значения скорости, следует заметить, что для рассмотренного только что числового примера, где текущий дебит составлял 214,4 м 1сутки для песчаника мощностью 3 м, скорость даже на забое скважины не превышала 0,17 сл /сек. Отсюда для скважины, дающей воду с указанным дебитом из песчаника с эффективным диаметром зерна —0,05 см, число Рейнольдса даже на обнаженной поверхности забоя будет только [c.133]

Несимметричное течение в скважину. С практической точки зрения строго радиальное течение, налагающее условие постоянства давления на круговой контур, концентричный поверхности скважины, повидимому, является слишком идеальным случаем по отношению к действительным условиям, которые существуют на практике. Скорее следует допустить, что даже такие, течения, которые имеют только одну скважину, не будут обладать в целом постоянством давления при распределении его на внешних границах системы скважины не будут лежать в центре их внешних контуров и наконец, сами границы, давления на которых предусмотрены и известны, будут по своей форме отличны от окружности. Во всех этих случаях течение в скважину будет несимметрично, и распределение давления будет зависеть от координат азимута и радиуса системы. В последующих трех разделах будут подвергнуты исследованию три такие типичные задачи. В первом случае мы еще сохраним в качестве внешней границы окружность, концентричную скважине, но позволим граничному давлению, а также давлению на поверхности забоя скважины изменяться произвольным путем. Решение задччи будет базироваться на теории рядов Фурье. Другой случай будет относиться к круговым, но не концентричным контурам, соответствующим смещению скважины от центра ее внешнего контура. Для решения этой задачи будет применен метод функций Грина. Наконец, будет рассмотрена задача, в которой внешний контур не является больше окружностью, а скорее прямой линией, как, например, линия водонефтяного контакта при продвижении краевой воды. [c.139]

Допустим, что песчаник, несущий воду в артезианскую скважину, покрыт водонепроницаемым слоем. Тогда, становится ясным, что если уровень воды в скважине поднимется до значения, равного высоте залегания песчаника, течение прекратится, если только не будет припо-жен напор внешнего давления на питающий контур системы. В последнем случае свободная поверхность будет отсутствовать, и течение может быть описано методами, которые рассматриваются в предыдущих и последующих разделах. Однако в том случае, когда присутствует свободная поверхность, математические трудности, заключенные в рещении этой проблемы, сейчас же становятся столь значительными, что практически являются непреодолимыми препятствиями для решения трехразмерной системы. Причина этого обстоятельства лежит в том, что контуры системы не являют собой более простой геометрической формы. Фактически истинная форма свободной поверхности неизвестна. Вернее всего форму поЬледней следует определить одновременно с распределением давления внутри системы. Мы уверены, что в действительности возможно решить такую задачу аналитическим путем, на основании двойного условия, чтобы свободная поверхность была линией тока и поверхностью постоянного давления. Однако, к сожалению, мы не обладаем соответствующими аналитическими средствами, которые были бы достаточно сильными, чтобы найти точные решения таких задач, за исключением плоских систем, где метод преобразования сопряженны х функций приводит в принципе к желаемым результатам. С другой стороны, даже этот метод требует значительно более комплексного анализа, чем это было использовано при его применении к системам без свободной поверхности, например, рассматривавшимся в главе IV. [c.241]

Небольшое рассмотрение этого выражения показывает, что первое суммирование можно разделить на два члена, пропорциональные линейным моментам 2 2 Qjyj скважин относительно начала координат и взвешенным относительно эксплоатационной производительности этих скважин. Второе суммирование пропорционально квадратичным моментам. Поэтому в первом приближении фактическое распределение давления будет постоянно на внешнем контуре, если центр тяжести скважин, взвешенный по отношению к их расходам, лежит в центре внешнего контура. Наоборот, видно, что давление будет постоянно в соответствии с этим первым приближением на любой большого радиуса окружности, начертанной вокруг центра тяжести скважины. [c.430]

Подвергнем рассмотрению скважину, эксплоатирующую замкнутый резервуар для изучения такого типа задач радиального течения, где величина расхода специфицирована на обоих контурах. Решение задачи, где первоначальное давление в песчанике принимается постоянным, а величина текущего дебита из скважины устанавливается заранее также постоянной, показывает два типа неустановившегося состояния при падении давления на скважине и на внешнем контуре. Первый тип, с кратковременным сроком жизни для параметров, выбранных в численном примере, составляет около одного часа и исчезает экспоненциально с возрастанием времени. После этого следует линейное падение давления на скважине и внешнем контуре. Это соответствует условию, при котором система в действительности становится стационарным дренированием, когда давления падают равномерно по всему резервуару. Фактическое распределение давления почти полностью принимает логарифмический характер, за исключением внешнего контура, где градиенты в связи с замкнутостью резервуара равняются по необходимости нулю. В данном случае, когда расход в эксплоатационной скважине обеспечивается за счет равномерного истощения содержания жидкости во всех точках резервуара, падение давления в последнем естественно принимает непрерывную последовательность установившихся состояний. [c.561]

Нарастание пограничного слоя на обтекаемой поверхности всегда оказывает влияние на внешний поток. При отсутствии окачков уплотнения это влияние сводится к следующему. Утолщение пограничного слоя в направлении течения связано с увеличением толщины вытеснения б, что приводит к отклонению линий тока внешнего потока. Поэтому течение во внешнем потоке будет таким же, как при обтекании фиктивного контура, смещенного по отношению к действительному на толщину вытеснения. Следовательно, при расчете течения нужно применять метод по(следовательных приближений сначала рассчитывается обтекание тела потоком идеальной жидкости, затем по найденному распределению давления вдоль поверхности тела находятся параметры пограничного слоя (в том числе толщина вытеснения), далее рассчитывается обтекание фиктивного тела, контур которого смещен на величину б и т. д. Однако обычно толщина вытеснения мала по сравнению с размерами тела и ноэтому можно ограничиться первым приближением. [c.338]

На этом чертеже показано распределение напряжений на внутреннем и внешнем контурах при действии внутреннего давления 7 Kzj M . Нагрузка передавалась при помощи кожаной-манжеты, поглощавшей 6,6°/о внутреннего давления на чертеже также показано полученное на опыте распределение напряжений по одному из радиальных сечений.i В то время, когда производились эти опыты, не существовало теоретического решения для распределения напряжений в цилиндрах подобного вида, но с тех пор [c.265]

Течение из бесконечного линейного источника питания в скважину. Фронтальное продвижение. Метод отражений. Следующей плоской задачей, имеющей практический интерес и относящейся к течению в единичную скважину, является такая, где внешним контуром вместо окружности будет прямая линия. Эта система соответствует наиболее простому случаю наступления краевой воды, где проникающая в пласт вода образует фронтальное продвижение , замещая и оттесняя нефть в скважину, расположенную вблизи водо-неф-тяного раздела. Она может также соответствовать течению в артезианскую скважину, пробуренную в проницаемом песчанике, который беспрестанно насы-ш,ается водой из близлежащей реки или канала. Тогда последний будет являться линейным,источником питания, в котором давление будет поддерживаться постоянным и выше, чем давление на забое скважины (фиг. 35). Можно допустить, что бесконечно протяженный линейный источник жидкости представлен осью х-ов и что на расстоянии й от него имеется скважина радиусом Гя,- Допустим на один момент, что давление вдоль линейного источника питания поддерживается на нулевом значении, а давление на забое скважины равным р . Будет ли тогда течение жидкости направлено в скважину или из скважины и каков будет характер распределения давления [c.149]

Кроме того, уравнение (1), представляющее собой точный вывод, было получено без допущения, что внешний контур концентричен скважине. С другой стороны, следует заметить, что уравнение (1) не противоречит выводам гл. IV, п. 6, где было показано влияние на величину Q смещения скважины из центра внешнего кругового контура В гл. IV, п. 6, было принято, что давления на скважине и контуре постоянны и сохраняются фиксированными. В настоящем случае такое условие не накладывается. Поэтому по мере того, как скважина перемещается в пределах окружности с радиусом Я, независимость Q от положения Фиг 191 Две сква скважины обеспечивается вариацией распределения жины на пласте пес- внешнего давления на контуре ре- Кроме того, чаника с большим уравнение (1) основывается на распределении да-эффективным радиу- вления согласно уравнению (1), гл. IX, п. 2, при сом Qj=0 ]ф, что соответствует радиально сим- [c.422]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...