Момент изгибающий предельный Определение

Момент изгибающий предельный — Определение 276 Момент инерции — Графическое определение 44 [c.548]

Присоединив к последним трем уравнениям равенство /jj + /г = = Л, можно вычислить по допускаемому напряжению [oj ] или [oj] положение нейтральной оси и допускаемое значение изгибающего момента. По предельным значениям напряжений может быть определен предельный изгибающий момент, величина которого соответствует достижению предельного значения одним из напряжений в наиболее удаленных от нейтральной оси волокнах в области растяжения или сжатия. [c.328]

Определение разрушающего момента. Изгибающий момент, при котором в какой-либо точке сечения возникает напряжение, равное пределу прочности материала, называют предельным разрушающим моментом. [c.337]

От предельного изгибающего момента отвечающего развитому пластическому течению и неспособности соединения при этом воспринимать дальнейшую нагрузку, следует отличать предельный разрушающий момент М , при котором происходит нарушение сплошности материала (образование микротрещин и т. д.) вследствие исчерпания ресурса пластичности материала прослойки / р. Так как ресурс пластичности является функцией показателя жесткости напряженного состояния П ( П = а /Т—отношение шаровой части тензора напряжений к девиаторной /11 /). с повышением уровня нормальных напряжений растяжения в прослойке повышается показатель жесткости напряженного состояния и падает ресурс пластичности мягкого металла Лр. Уровень нормальных напряжений в прослойке возрастает с уменьшением ее относительной толщины ае, следовательно и предельный разрушающий момент Мр будет зависеть от геометрических параметров мягкой прослойки. Основные соотношения для его определения приведены в /12/. [c.27]

Для определения предельного изгибающего момента выделим в части поперечного сече- [c.595]

Переход в предельное состояние по этой схеме хорошо согласуется с экспериментом. Однако разрушающие нагрузки, определенные по этой схеме, получаются ниже определенных экспериментально, особенно при преобладании изгибающего момента. Это относится как к испытаниям при комнатной температуре, так и к длительным испытаниям в условиях ползучести [Л. 146, 157]. Осо- [c.383]

Известны два основных метода определения предельных нагрузок статический и кинематический. В статическом методе рассматривают различные статически возможные состоя- Рис. 6.12 ния равновесия, при которых изгибающие моменты в сечениях балки нигде не превышают М.,., т. е. когда всюду в балке Л1 Мт- Нагрузку, соответствующую статически возможному состоянию равновесия, обозначим В теории предельного анализа конструкций [14] показано, что из всех статически возможных состояний равновесия истинным предельным состоянием будет то, которому соответствует наибольшее значение нагрузки ст другими словами,- предельная нагрузка является максимумом всех статически возможных нагрузок F i - [c.175]

Расчет балок по предельным нагрузкам при поперечном изгибе несложен, потому что условие возникновения течения в балке (условие образования пластического шарнира) определяется значением одного единственного внутреннего силового фактора — изгибающего момента. Так же просто подсчитать предельные нагрузки и в стержневых системах, отдельные стержни которых работают только на растяжение или сжатие. Для пластин и особенно для оболочек вся техника вычисления предельных нагрузок существенно усложняется, поскольку условие течения в них определяется комбинацией значений нескольких внутренних силовых факторов. Но сам подход к определению предельных нагрузок и сущность статического и кинематического методов остаются теми же. [c.177]

В работе [29] показано, что линеаризация диаграммы деформирования не приводит к существенным погрешностям при определении предельных изгибающих моментов при условии, если площади Fi и Fg (рис. 171) или их статические моменты относительно оси деформаций будут равны между собой. [c.244]

Рис. 9.4. К определению предельного изгибающего момента М .

Для определения величины предельного изгибающего момента Мпр выделим в части поперечного сечения балки, расположенной над нейтральной осью, элементарную площадку йРи отстоящую на расстоянии ух от нейтральной оси, а в части, расположенной под нейтральной осью, — площадку йРч, отстоящую на расстоянии й от нейтральной оси (рис. 11.17, а). [c.707]

Если вместо условия пластичности Хубера — Мизеса использовать условие пластичности Треска — Сен-Венана, что равносильно замене эллипса в координатах главных напряжений (или изгибающих моментов) вписанным в него шестиугольником (рис. 81, е), то решение задач об определении предельных нагрузок при изгибе круглых и кольцевых пластин значительно упрощается. Предельные нагрузки для круглых и кольцевых пластин лри разных случаях осесимметричного нагружения приведены в табл. 15 [13]. [c.219]

Механические испытания материалов позволяют определить опасные, или предельные, напряжения при какой-то простейшей деформации. Сложные виды деформации при механических испытаниях также можно осуществить, но в этом случае разрушение наступает при различных величинах силовых факторов в сечении и зависит от их соотношения. Действительно, при совместном действии изгиба и кручения вал может разрушиться при большом изгибающем и малом крутящем моментах или, наоборот, разрушение может произойти при малом изгибающем, но большом крутящем моментах. Каждому отношению величин изгибающего и крутящего моментов соответствует определенная величина напряжений, вызывающих разрушение вала. Определить опытным путем опасные напряжения для сложного напряженного состояния при всех возможных комбинациях силовых факторов невозможно из-за трудности постановки опытов и практически неограниченного объема испытаний. [c.257]

Дан ные по сопротивлению усталости могут быть представлены в различном виде. В некоторых случаях указывают предельные напряжения или относительные удлинения. В других случаях указывают предельные нагрузки, изгибающие моменты или крутящие моменты. В тех случаях, когда указывают напряжения, обычно оперируют с номинальными напряжениями, а не со значениями местных напряжений в зонах концентрации напряжений, которые могут быть значительно выше номинальных напряжений. Развитие пластических деформаций и нелинейность зависимости напряжений от деформаций могут приводить к очень большим трудностям при определении местных напряжений при усталостных испытаниях. [c.30]

При расчете статически неопределимых балок по несущей способности и по расчетным предельным состояниям строительными нормами и правилами допускается определять изгибающие моменты по упругой стадии работы. Однако для балок, обладающих малой деформа- а) тивностью при работе в упруго-пластической стадии, определение усилий по упругому методу расчета приводит к неоправданному перерасходу материала. Для таких балок, не-сущих статическую нагрузку, нормами предписывается изгибающие моменты определять с учетом выравнивания моментов на опорах и в пролете в процессе развития пластических деформаций. [c.297]

При возвратно-поступательном перемещении вилки возникнут удары, зависящие от величины зазора. Они могут привести к поломке вилки у основания, в зоне максимальных изгибающих моментов. В этом случае предельный износ данной детали не может быть определен обособленно от износа сопряженной детали, и поэтому необходимо определить предельный износ сопряжения. [c.144]

Длина образца выбирается в соответствии с условиями эксперимента и в зависимости от выбранного отношения l/h. При этом следует различать два предельных случая определение характеристик сдвига на относительно коротких образцах (с малым отношением llh) и определение модуля упругости Е на гибких образцах (с большим отношением l/h). При определении прочности межслойного сдвига относительный пролет l/h выбирается с таким расчетом, чтобы было обеспечено разрушение от касательных напряжений. Чаще всего в этом случае выбирается отношение l/h — 5, однако опыт показывает, что, например, высокопрочные углепластики разрушаются от сдвига даже при отношениях l/h = 10- -12. Точность опреде.ления модуля сдвига увеличивается с уменьшением отношения l/h, т. е. с ростом доли прогиба от сдвигов. Следует, однако, учесть, что при испытаниях но трехточечной схеме величину l/h с точки зрения применимости теории изгиба нельзя произвольно уменьшать (более подробно об этом говорится в разделе 5.3.4). С уменьшением отношения l/h при том же изгибающем моменте увеличивается перерезывающая сила и повышается опасность повреждения опорных поверхностей образца (обжатия, смятия, врезания). [c.175]

Тогда, как и в случае чистого изгиба плиты, имеем следующую величину предельного изгибающего момента, определенного статическим методом [c.217]

Рис. 8.9. Схемы к определению предельного изгибающего момента

Для определения мест появления пластических шарниров следует построить эпюру предельных изгибающих моментов величина которых определяется в зависимости от размеров сечений по выражению (21.21). Учитывая возможность раскрытия пластических шарршров в разные стороны, эпюру строят на обеих (верхней и нижней) сторонах балки. [c.566]

Перейдем к определению предельной нагрузки, действующей на пластину. Пусть на пластину, представляющую собой в плане многоугольник, действует сосредоточенная сила, приложенная в точке О (рис. 10.19). Предполагаем, что пластина по кромкам свободно оперта. Несущая способность пластины исчерпывается тогда, когда по линиям, соединяющим точку О приложения силы Р с вершинами многоугольника, образуются цилиндрические пластические шарниры. В предельном состоянии отио-сптельпо линий ОА, ОВ,. .. будут действовать погонные изгибающие продельные моменты /Пор = а р/А. При этом плоская срединная поверхность пластины превращается в пирамиду с вершиной в точке приложения силы Р. [c.312]

Определеипо предельного состояния с учетом дополнительных осевых усилий и изгибающих и крутящих моментов произведено по условию пластичности Мизеса, при составлении которого главные напряжения от внутренного давления суммировались с соответствующили напряжениями от дополнительных нагрузок. После упрощения исходное условие для определения предельного состояния имело вид [c.300]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

Для определения предельных 1фивых текучести использовались ромбовидные пластины (рис. 11.7.2, б). Комбинация изгибающих моментов позволяла исследовать 5фивую текучести на всей плоскости главных напряжений. К числу недостатков относится сложность получения экспериментальных точек в первом и третьем квадрантах (для этого используется суперпозиция данных двух экспериментов), а также неравномерность напряжений по толщине образца. [c.310]

Одним из основных вопросов теории предельного равновесия оболочек является определение условия текучести, выраженное в обобщенных напряжениях мембранных усилиях, изгибающих моментах и т. д. Подобная поверхность текучести при условии пластичности Мизеса изучалась A.A. Пльюгаиным [1], исходивгаим из соотпогаепий теории малых упругопластических деформаций. Различные вопросы построения поверхностей текучести рассматривались также в работах [c.428]

Эта максимальная сила служит не только для определения крутящего момента, но и для исчисления можнтов, изгибающих шпиндель, пропорциональных Ртах- Таким образом, / шах является условием наибольшего использования станка по прочности его механизма главного движения (по прочности зубьев шестерен). Величина же 2Мтах является предельной величиной для прочности и жесткости самого шпинделя станка, всегда указываемой в паспортах, причем наибольший допускаемый удвоенный момент для станков с высотой центров 200 мм соответствует чаще всего 5—7-й ступени оробки скоростей. На всех предыдущих ступенях удвоенный момент в паспортах не изменяет своей величины. Это значит, что мощ-лость (jV = 7 10 2Мп), допускаемая станком, будет уменьшаться с уменьшением числа оборотов до первой ступени, что всегда можно видеть в паспорте станка (см., например, табл. 33). [c.282]

В. Paul и С. С. Fu [1.273] (1967) интегрировали классическое уравнение изгиба балки при нулевых начальных условиях и заданном на свободном конце перемещении, линейно зависящем от времени. Применением синус-преобразования Фурье и метода вариации произвольных постоянных построе но решение для изгибающего момента в функциях Френеля На основе предположения, что в начальной стадии дефор мированная часть балки не искривляется, а только повора чивается относительно еще недеформированной части (де формированная ось имеет вид ломаной), получена без реше ния дифференциальных уравнений простая формула для по перечной силы. Сравнение с решением уравнения Тимошен ко обнаруживает хорошее соответствие. Отмечается, что для максимального значения нагибающего момента, которое наступает через большое время после прохождения волновых фронтов, классическая теория изгиба и теория типа Тимошенко должны давать близкие результаты. В дискуссии по этой статье [1.295] (1967) было отмечено, что максимум поперечной силы в балке Тимошенко имеет место в начальный момент времени и поэтому его выражение можно получить применением предельной теоремы преобразования Лапласа к изображению, приведенному в обсуждаемой статье. Сомнительно, что при определении максимального изгибающего момента в заданном сечении и в любой достаточно малый момент времени решение авторов, основанное на классической модели изгиба, будет давать реальную оценку. В ответе авторов отмечается, что эксперименты все же подтверждают применимость классической теории изгиба, хотя теоретически это не доказано. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...