Расчет усилий на прокладке

РАСЧЕТ УСИЛИЙ НА ПРОКЛАДКЕ [c.407]

РАСЧЕТ УСИЛИИ В ШПИЛЬКАХ И НА ПРОКЛАДКЕ [c.377]

Общие принципы проектирования прокладок были изложены в 18. Выбрав материал прокладки по условиям совместимости со средой и температурному режиму работы, необходимо найти усилие затяжки болтов, обеспечивающее требуемое контактное давление рк. Величина т Д я некоторых материалов дана в табл. 5. При расчете этого давления необходимо учитывать возможную деформацию фланца (крышки) под действием давления. Так как расчет самих деформаций затруднителен, обычно назначают усилие затяжки в раз большим, чем усилие от сил давления на крышку. Рассмотрим рис. 63, а, на котором показано соединение, находящееся под действием давления среды р. Необходимое усилие затяжки Рз при жестких фланцах [c.124]

Характерна еще одна особенность этого соединения. При больших усилиях затяжки в арматуре высокого давления сжимающие напряжения в прокладке могут быть настолько велики, что материал начинает вести себя ка-к вязкая жидкость, передавая нагрузку на боковые стенки канавки. В результате действия этих нагрузок буртик К при недостаточной толщине 6 может отгибаться внутрь уплотняемой полости. Чтобы этого избежать, необходима достаточная толщина буртика, определение которой, однако, затрудняется отсутствием проверенной методики расчета таких узлов. Обычно на практике берется 6 = 2 5 мм в зависимости от величины уплотняемого диаметра d x, и рабочего давления. [c.68]

Шины изготовляются из вулканизованной резины (из натурального каучука) с прокладками из хлопчатобумажной или вискозной ткани. Прочность шины, а значит, и величина передаваемого муфтой крутящего момента определяются (при данной форме сечения шины) главным образом числом и расположением прокладок. Число их (в зависимости от величины нагрузки) выбирается в пределах от 2 до 12. Основа ткани прокладок располагается под некоторым углом к направлению враш,ения муфты с таким расчетом, чтобы нити основы работали на растяжение. Для обеспечения возможности передачи момента в обоих направлениях прокладки размещаются крестообразно одна над другой. От механических повреждений прокладки защищаются наружным слоем резины, толщина которой значительно больше, чем внутреннего. Размеры шин должны задаваться такими, чтобы окружная сила, соответствующая наибольшему табличному крутящему моменту при кратковременных перегрузках составляла от 4 до разрушающего усилия. [c.141]

Проведенный расчет показал, что при выбранной жесткости прокладки осевое усилие от внутреннего давления, догружающее стяжные скобы, вместе с предварительной нагрузкой затяга не превышает суммарной нагрузочной способности элементов крепления. Прочностные свойства рассматриваемой конструкции определяются, по-видимому, уровнем осевых Ozz (сплошные кривые) и окружных овв (штриховые линии) напряжений в сечении /—/ (г = 8,785 10 м) (рис. 84). На рис. 84 кривые с точками — результаты для рабочего давления Яв = 0,6 МПа. В данном сечении наблюдаются максимальные значения напряжений как в районе сварного шва, соединяющего втулку фланца с трубопроводом, так и в слое покрывной эмали. Радиальные напряжения в том же сечении составляют примерно 50 % окружных 000. [c.205]

При подземной бесканальной прокладке изолированных теплопроводов с хорошей адгезией между трубой и изоляцией при расчетах компенсации температурных удлинений теплопровода на прочность необходимо учитывать действие усилий и напряжений, вызванных силами трения между перемещающимся теплопроводом и окружающим его грунтом. Кроме того, необходимо учитывать перемещение зажатого грунтом теплопровода. [c.457]

П-образных компенсаторов переходят на их канальную прокладку. Для расчета компенсации при бесканальной прокладке трубопроводов можно использовать зависимости, представленные в [35]. Опоры тепловых сетей разделяются на подвижные, воспринимающие усилия от веса трубопровода и передающие их грунту или строительным конструкциям [c.457]

Количество крепежных шпилек (или болтов) определяется из расчета на цилиндр 5—8 шпилек при боковых и 4—5 при подвесных клапанах. Шпильки (или болты) размещают так, чтобы возникающие при их затяжке усилия распределялись на приблизительно одинаковые площади прокладки. Расстояния между шпильками (или болтами) зависят от жесткостей головки и блока цилиндров. При достаточной жесткости этих деталей необходимая плотность газового стыка достигается применением коротких и жестких шпилек. [c.126]

Так как толщина листов и заклепок в резервуарах, вследствие небольших усилий, получается малой и определяется поэтому rie столько из расчета на эти усилия, сколько конструктивными соображениями и условиями их ржавления, то чеканка по большей части невозможна (листы тоньше 0,5 см не поддаются чеканке). Поэтому теперь часто употребляется автогенная или электрическая сварка швов. (При легких сосудах склепка все более и более заменяется сваркой, ограничиваясь несколькими связывающими заклепками.) Заклепки диаметром от 3 до 9 мм по большей части ставятся холодными, а желательное сжатие листов для обеспечения плотности здесь заменяется прокладками из уплотняющего материала (пропитанная суриком или льняным маслом полотняная или бумажная полоса, или мягкая проволочная ткань, промазанная суриком). Рас- [c.306]

При выполнении монтажных работ внутри цеха в качестве якорей используют строительные конструкции цеха. На рис. 24 показаны схемы закрепления лебедок. При закреплении лебедки за железобетонные колонны (рис. 24, а) на углах колонны ставят прокладки из труб или досок, которые предохраняют канат от перетирания острыми углами колонны. При креплении лебедки к железобетонным колоннам необходимо следить за тем, чтобы колонны не перемещались. Так же предохраняют канат и при креплении лебедки за железобетонный ригель (рис. 24, б). Все канаты, которыми крепят лебедку, рассчитывают. При подъеме грузов одновременно двумя лебедками конструкции лебедок следует подобрать так, чтобы скорости навивания канатов на барабаны лебедок были одинаковы. Устойчивость лебедки проверяют расчетом (рис. 25) на опрокидывание вокруг переднего элемента рамы лебедки. Опрокидывающий момент воспринимается балластом, уложенным на раму лебедки, а сдвигающее усилие — свай- [c.44]

Плоский приводной ремень — слойная резинотканевая пластина, которая подвергается в эксплуатации переменному по величине осевому растяжению, совмещаемому с многократным изгибом на шкивах. Поскольку тканевый сердечник ремней состоит из тканевых прокладок, в резиновой промышленности принято производить расчеты конструкций плоских приводных ремней по допускаемому полезному окружному усилию р, передаваемому ремнем на 1 см ширины одной прокладки. Такой расчет позволяет учесть особенности конструкций и свойства новых текстильных и резиновых элементов, включаемых в конструкцию [1]. [c.80]

Можно определить напряжения в конической оболочке и краевые напряжения в зоне сопряжения цилиндрической и конической оболочек под действием усилий и X . Определение их обычными методами строительной механики (методом сил или перемещений) не представляет затруднений. Определение единичных перемещений для ортотропной цилиндрической оболочки рассмотрено в п. 1 гл. II. Из общих уравнений теории ортотропных оболочек можно получить единичные перемещения и для ортотропной конической оболочки. Основную особенность представляет расчет фланцевого соединения, поскольку нагрузка на болты и прокладку, определяющая прочность и плотность фланцевого соединения, зависит от массовой нагрузки и жесткости элементов фланцевого соединения. [c.110]

Расчет ппасгаческой трубчатой прокладки [30]. Расчет проводится для неразрезной трубки диаметром 35 мм и толщиной стенки 4 мм, которая помещена в кольцевой паз глубиной 31 мм, т.е. первоначально выступает на 4 мм. Определяются деформации и напряжения при обжатии трубки фланцами на величину 4 мм (смыкание торцов фланцев), нагружении трубки внутренним давлением р = 25,5 МПа и последующей разгрузке. Нагружение осуществлялось небольшими приращениями (рис. 4.14). Ширина площадки контакта в конце обжатия равна 3,96 мм (рис. 4.15), контактное усилие при этом = 594 Н/мм. Видно, что в процессе нагружения распределение контактных давлений существенно меняется. При снятии нагрузки восстановление вертикапьного диаметра трубки составило всего 0,28 мм. В результате действия давления контактное усилие возросло до 674 Н/мм, площадка контакта — до 4,6 мм. При полном снятии нагрузок восстановление вертикального диаметра тр ки составило [c.153]

Расчет фланцевого соединения с прокладкой ведется на рабочую нагрузку и усилие деформации прокладки, а при расчете соединения с упругим кольцом учитывается только рабочая нагрузка. Это прив0)1ит к значительному уменьшению габаритов и веса узлов, а также к упрощению операций сборки и разборки. [c.182]

Методика расчета разъемных соединений сосудов и аппаратов, работающих под внутренним давлением, дается по нормам 9]. Типовые конструкции соединений показаны на рис. 9.12. Предполагается, что максимальные температуры деталей соединения не превышают значений, при которых начинает проявляться ползучесть их материалов (например, для аустенит-ных сталей макс<500°С для перлитных сталей мапс<350°С). По этой методике определяют усилия начальной затяжки шпилек, усилия в шпильках и на прокладке в условиях эксплуатации, напряжения в шпильках. [c.375]

Уплотнение упругожесткими (резино-паронитовыми) прокладками как жидких, т ак и газообразных сред, описывается в ряде работ [14—16]. Для систем, жесткость соединений которых сравнима с жесткостью прокладок, принимается механизм контактной проницаемости с учетом незначительных по величине деформаций всех элементов системы. При расчетах исходят из следующего. При начальной затяжке болтов фланцевого соединения усилие затяга создаст начальную нагрузку болтов и прокладки. Их условные напряжения могут быть установлены по размерам и жесткости деталей. Гидростатическая нагрузка рабочей среды Р разгружает прокладки и дополнительно нагружает болты , Соотношение нагрузок на болты Р , на прокладку Рц и гидростатической нагрузки Р следующее [c.228]

II. Железобетонные Р. 1. Общие указания. При расположении железобетонных Р. в земле руководствуются правилами, приведенными для каменных Р. Железобетонные Р. применяются преимущественно там, где не вполне надежен грунт. В остальных случаях выбор того или другого материала зависит от стоимости сооружения. Наиболее целесообразной формой железобетонного Р. является круглая, в виде кругового кольца, испытывающего при сравнительно тонких стенках лишь растягивающие напряжения. Растягивающие усилия воспринимаются кольцевой арматурой, причем толщину бетонной стенки делают с таким расчетом, чтобы растягивающие напряжения в бетоне не превосходили допускаемых (ок. 10 кг/см ). Площадь сечения горизонтальных железных колец приходящаяся на единицу высоты стены, должна увеличиваться с глубиной воды. Кроме того закладывается равномерно вертршальная распределительная арматура, толщина которой по высоте меняется. Места примыкания стен ко дну подвергаются изгибу, поэтому д.- б. соответственным образом армированы. Наиболее часто круглые Р. находят применение в водонапорных башнях. Прямоугольные Р. применяются там, где по местным обстоятельствам предназначенная для их размещения площадь д. б. полностью использована. Прямоугольная форма допускает лучшее деление Р. на отделения кроме того опалубка для бетона при прямоугольном Р. получается более простая и дешевая. Но, с другой стороны, условия для работы упругих сил в стенках прямоугольных Р. менее выгодны т. к. помимо растягивающих усилий на стенки действуют еще изгибающие моменты кроме-того углы легко становятся водопроницаемыми. При значительной глубине воды стенки прямоугольных железобетонных Р. требуют усиления ребрами. В общем глубина воды в Р. не должна превышать 5 м. Малые Р., устанавливаемые в земле, наиболее целесообразно проектиррвать в виде полушара (фиг. 27) или цилиндрической формы с плоским дном и сводчатым перекрытием. Малые Р., устанав-.ттиваемые в особых помещениях, обыкновенно конструируют с самостоятельным дном и располагают независимо от находящихся под ними междуэтажных перекрытий, отделяя их толевой или иной подходящей прокладкой (фиг. 28). Жесткое соединение дна Р. с его опорой допустимо лишь в случае вполне надежного грунта, исключающего всякую возможность какой-либо осадки в противном случае Р. надлежит сооружать независимо ог его опоры. Р. в земле надлежит во всяком случае располагать вне зависимости от других зданий и снабжать вентиляционными трубами. При значительных размерах в плане открыто стоящих железобетонных Р. (напр, бассейнов для плавания или иных целей) лишь один их конец закрепляется жестко в грунте, все же остальные опоры конструируются подвижными, в виде качающихся или легко деформирующихся тонких стоек,, наподобие изображенных на фиг. 29, или [c.177]

Следует иметь в виду, что с повышением прочности прокладки ленты ее удельная стоимость на кг передаваемого усилия понижается. Следовательно, при больших натяжениях применение лент повышенной прочности (например, тросовых или анидных) экономически более выгодно, чем лент с прокладками Б-820. Сравнительно высокая величина коэффициента запаса прочности, возра-стаюшая при увеличении количества прокладок, обусловливается следующими причинами 1) неравномерное распределение нагрузки между всеми прокладками 2) расчет ведется только на растяжение, тогда как в действительности лента испытывает также трудно учитываемое напряжение изгиба при перегибах на барабанах и роликоонорах 3) ослабление ленты в местах соедине ния ее концов (стыков) 4) понижение прочности ленты вследствие частичного износа и усталости от перегибов. [c.59]

Устройство для разобщения дисков при разомкнутом тормозе, применяемое преимущественно при установке тормоза на негоризонтальных валах, представляет собой специальные прокладки 20 (см. рис. 4.11) из мягкой морозостойкой резины, приклеиваемые каучуковым термопреновым клеем к не-вращающнмся дискам. Д ожно также применять изогнутые тарельчатые диски типа изображенных на рис. 4.2, в, при этом фрикционные накладки должны быть закреплены на плоских вращающихся дисках. В обоих вариантах по.о, действием упругих сил резиновых прокладок или изогнутых дисков диски раздвигаются, и предотвращается их трение при разомкнутом тормозе. При расчете тормозного момента следует предусмотреть некоторое увеличение усилия замыкающеГ пружины для преодоления упругих сил при замыканпи тормоза. [c.144]

Для разборки двигатель нужно снять с автомобиля в следующем порядке. Сначала слейте масло из системы смазки двигателя (лучше теплое, еще лучше - горячее, сразу после поездки) и охлаждающую жидкость из системы охлаждения (см. п. 2.2). После этого отсоедините и снимите аккумуляторную батарею и радиа-тор ( на автомобилях 2107 - дополнительно электрический вентилятор с кожухом) и другие узлы и детали, которые могут серьезно повлиять на снижение веса двигателя и удобство его демонтажа. Например, снимите головку цилиндров в сборе (см. п. 2.5), генератор, стартер, распределитель, насос охлаждающей жидкости, термостат, масляный фильтр и топливный насос, предварительно отсоединив эти узлы от соединяющих их шлангов, трубок, проводов, тросов и проч. Обратите внимание на соблюдение особой осторожности при отгибании вверх пластины с пазом для крепления трубки, идущей к топливному насосу. Не прикладывайте к трубке большое усилие, поскольку может ослабнуть посадка штуцера в корпусе насоса и появиться течь бензина. Кроме того, при снятии головки цилиндров не торопитесь и удостоверьтесь, что прокладка головки не прилипла одной частью к самой головке, а другой - к блоку цилиндров. В противном случае устраните залипание на детали, где площадь прилипания меньше и где отлипание происходит с меньшим усилием. После этого снимите капот, предварительно отвернув от кузова его петли и сжав, а потом освободив, пружинный фиксатор ролика ограничителя. Теперь отверните посредством изогнутого накидного ключа два верхних болта, крепящие картер сцепления к блоку цилиндров. Потом отверните две гайки верхних подушек опоры двигателя, поднимите домкратом переднее левое колесо, установив под порог кузова надежную опору, и снимите нижний защитный лист. Далее отверните 4 болта, крепящие вертикальный лист (закрывающий картер сцепления), и выверните оставшиеся два нижних болта крепления картера сцепления к блоку цилиндров. Затем установите под картер сцепления подставку высотой 330 мм (лучше деревянный брус размером 150х 150х хЗОО мм) с таким расчетом, чтобы при опускании кузова не был зажат отогнутый на картер край вертикального защитного листа. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...