Прокладки — Расчет

Траншея для кабеля длиной 150 м, включая стоимость самого кабеля и прокладку (из расчета 28 марок ФРГ за 1 м) [c.416]

II, На плоскость липа" фундамента монтируется дубовая прокладка. Количество рядов дубовой прокладки определяется расчетом. Предварительно каждый брус и в целом стянутая прокладка прострагивается, затем прокладка монтируется в гнездо фундамента и придавливается грузом. Поверхность дубовой прокладки должна быть горизонтальна. Допускаемые отклонения от горизонтальной плоскости в продольном (по фронту молота) и в поперечных направлениях до 1 мм на 1000 мм [c.1039]

Модуль упругости материала конструкции Е положим равным 6,8-10 ° Н/м . Коэффициент жесткости кольцевого пояса (прокладки) с варьируем в пределах от 1,4-до 1,4-Ю . В расчетах также изменяем толщину среднего днища внутренней оболочки h/. При решении системы (4.92) с помощью ЭВМ число уравнений принималось равным 24, т. е. решалась система из 50 линейных уравнений. Для достижений точности е=0,0001 оказалось необходимым 3—6 приближений в зависимости от жесткости прокладки. Результаты расчета приведены на рис. 4.44, 4.45 в виде графиков [c.172]

П-образных компенсаторов переходят на их канальную прокладку. Для расчета компенсации при бесканальной прокладке трубопроводов можно использовать зависимости, представленные в [35]. Опоры тепловых сетей разделяются на подвижные, воспринимающие усилия от веса трубопровода и передающие их грунту или строительным конструкциям [c.457]

Однотрубная прокладка. Последовательность расчета следу юш ая [c.41]

Плоский приводной ремень — слойная резинотканевая пластина, которая подвергается в эксплуатации переменному по величине осевому растяжению, совмещаемому с многократным изгибом на шкивах. Поскольку тканевый сердечник ремней состоит из тканевых прокладок, в резиновой промышленности принято производить расчеты конструкций плоских приводных ремней по допускаемому полезному окружному усилию р, передаваемому ремнем на 1 см ширины одной прокладки. Такой расчет позволяет учесть особенности конструкций и свойства новых текстильных и резиновых элементов, включаемых в конструкцию [1]. [c.80]

Наличие давлений д, дв на прокладке проверяется расчетом фланцевого соединения на внутреннее давление (см. п. 16). [c.16]

Для участка цилиндрической камеры энергоразделения длиной L и диаметром омываемая вихревым потоком поверхность F = nd L. Заменив поверхность набором ребер толщиной 5р с прокладками получаем зависимость для расчета поверхности оребрения [c.293]

При расчете указанных коэффициентов крепежные детали, детали соединений трубопроводов, шпонки, прокладки, лампочки, [c.58]

В приближенных расчетах для соединений из стальных и чугунных деталей без упругих прокладок принимают / 0,2-н0,3 для тех же соединений с упругими прокладками (асбест, паронит, резина и др.) X fs) 0,4-=-0,5. [c.289]

Особое место в механике стержней занимают прямолинейные стержни, которые являются частным случаем криволинейных стержней. На рис. В. 19 — В.23 приведены примеры элементов конструкций из разных областей техники, которые при расчетах могут рассматриваться как прямолинейные стержни. На рис. В.19 показан стержень, лежащий на упругом основании. Упругим основанием не обязательно должен быть грунт. Упругим основанием могут быть различного рода упругие прокладки (рис. В.20) (амортиза- [c.9]

При наличии мягкой прокладки, а также в случае большой податливости стенок цилиндра можно считать, что контур пластинки шарнирно закреплен, и принять расчетную схему по рис. 477, б. В действительности, очевидно, будет иметь место промежуточный случай, т. е. упругая заделка. В связи с этим целесообразно рассмотреть оба предельных случая. Выполним два соответствующих расчета. [c.518]

Газопроводы низкого и среднего давления пропускаются над каналами и защищаются от динамических нагрузок по специальному расчету. Пересечение каналов с кабельными прокладками необ- [c.373]

Прокладка магистральных и разводящих сетей водопровода внутри производственных зданий, как правило, предусматривается открытая —по фермам, колоннам, стенам и под перекрытиями. При размещении пожарных стояков необходимо учитывать, что при возникновении пожара каждая точка помещения должна орошаться одной пожарной струей воды, при одной расчетной струе или двумя пожарными струями воды — при расчете на две и более. [c.384]

О распределении температуры дает представление график на рис. 16-3, где приведены результаты расчета нагрева в холодных электродах пластиката толщиной 0,2 мм на прокладке из фторопласта 1Я - Вт/(см-К)] толщиной 0,2 мм и 0,5 мм. [c.295]

Расчет фланцевых соединений литых и сварно-литых (рис. 111.11, а) спиральных камер имеет свои особенности и производится в соответствии с требованиями, предъявляемыми к контактирующим фланцам (см. рис. III.6, б) с самоуплотняющимися обычно резиновыми прокладками. Этот вид соединения применяют для обеспечения длительной прочности и надежности. Переход от флан-цев к оболочке в этих камерах выполняется с уклоном от 1 2,5 до 1 10. Методика расчета аналогична методике расчета фланцевых соединений трубопроводов и тонкостенных сосудов [7]. [c.74]

При приближенных расчетах принимают для соединений стальных и чугунных деталей без прокладок х = 0,2 0,3 для металлических деталей с упругими прокладками (паронит, резина и т. п.) и = 0,4 0,5. [c.235]

Проектировщиками в соответствии с расчетами, выполненными традиционным способом, был выбран вариант 5, который по суммарным расчетным затратам оказался дороже оптимального на 400 тыс. руб./год. Рекомендованная ими прокладка участка 8—9 оказалась бесполезной при фактическом направлении движения теплоносителя по нему ( от узла 8 к узлу 9), противоположном желаемому (от узла [c.138]

Расчеты, проведенные с помощью ППП СОСНА, показали, что для реализации совместной работы РК необходимы прокладка 830 м трубопроводов для усиления существующих участков 22—23, 23—24 и сооружение насосной станции с напором 0,30 МПа на участке 15—16 (см. рис. 6.14). Для реализации этих мероприятий потребуются капиталовложения в сумме 600 тыс. руб. Необходимость сооружения групповых тепловых пунктов, вызываемая изменением зон обслуживания котельных в течение отопительного периода, а следовательно, и располагаемых напоров у потребителей, увеличивает расчетные затраты по тепловым сетям на 9%, что составляет около 300 тыс. руб. Таким образом, при организации оптимального распределения нагрузки между РК в течение отопительного периода суммарный экономический эффект по системе составляет более 1 млн. руб. расчетных затрат. [c.138]

Для обеспечения возможности передачи нагрузки РК на ТЭЦ, кроме сооружения групповых тепловых пунктов, необходимо строительство транзитной магистрали 1—10 длиной 6 км. Расчеты по определению требуемой реконструкции тепловых сетей показали, что передача нагрузки на ТЭЦ в период высоких становится эффективной лишь при повышении температуры воды в магистральных сетях (до групповых тепловых пунктов) до 190°С. При этом оптимальным является вариант с прокладкой новых участков 11—12 и 12—И, реконструкцией 6 км (по трассе) существующих трубопроводов, сооружением пяти насосных станций, организацией подпитки на ТЭЦ и регулированием отпуска тепла по совместной нагрузке отопления и горячего водоснабжения. Суммарный экономический эффект по расчетным затратам (с учетом экономии затрат на топливо) составляет около 500 тыс. руб. [c.138]

Преобладающая доля приходится на контакты с пересекающимися трубопроводами. Эго подтверждает необходимость соблюдения установленных минимальных расстояний при прокладке новых трубопроводов [13]. Для кабелей и арматуры в железобетоне необходимы те же мероприятия. Обработка данных более чем по 50 зонам защиты показала, что для получения достаточной поляризации нужно было устранить от 0,2 до 4,0 контактов в расчете на 1 км длины сети. Эти данные наряду с затратами на установку изолирующих участков и объясняют сравнительно высокую стоимость катодной защиты от коррозии на городских территориях (см. раздел 22.3). [c.263]

При расположении подземных сооружений параллельно трамвайным рельсам учитывается ширина трамвайных путей и ширина траншеи для прокладки подземного сооружения. Ближайшее подземное сооружение должно быть расположено с таким расчетом, чтобы край траншеи отстоял от нитки рельсов на расстояние 1,5—1,6 м или не менее 2,0 м от оси прокладки до первого рельса (рис. 2). Такое расстояние должно обеспечить возможность производства строительных работ при сохранении трамвайного движения, а также ослабить влияние блуждающих токов на металлические трубы. При переходе через перекрестки и ответвления трамвайных путей совершенно [c.32]

Средства защиты подземного металлического сооружения от почвенной коррозии выбираются исходя из условий его прокладки и данных о коррозионной активности среды (грунта, грунтовых вод и т. д.) по отношению к металлу защищаемого сооружения с учетом результатов технико-экономических расчетов. [c.46]

Длительная эксплуатация прокладки обеспечивается в том случае, если высота буртика (от торца сосуда 5 до плоскости накладки 9) выбрана с таким расчетом, чтобы после сборки деталей и их стягивания вплотную бол- [c.59]

В этом случае протяженные аноды в виде полос шириной 2 i устанавливают по образующим на внутренней поверхности трубы радиусом а с прокладкой изолирующих полос-экранов шириной 2са. Угловое расстояние между соседними анодами 2ф = 0 где N — число анодов. Координата 2ф = О отвечает средней линии первого анода. Расчет ведется с помощью номограмм, приведенных на рис. 4.9. [c.70]

Сложнее обстоит дело при смешанных видах нагружения, когда один и тот же элемент работает в условиях и прессового, и силового режима. В таких условиях работают, например, крепежные болты-(рис. 19). По мере увеличения давления усилие в болтах меняется в большей или меньшей степени в зависимости от жесткости прокладки. Расчет по [c.35]

Не всегда выгодно и возможно применять прокладки, имеющие допуск на толщину, равный значению Обыкновенно после расчета по формуле (2) найденное значение необходимо корректировать до ближайшей меньшей величины S, которая [c.40]

В момент соприкосновения опорной поверхности машины с прокладками следует обратить внимание на равномерное прилегание по всем опорным точкам. Отдельные резко завышенные пакеты прокладок (следствие ошибок в исполнительной схеме или расчете) должны немедленно исправляться. [c.68]

Дополнительной проверке при расчетах по номинальным напряжениям подвергались устойчивость элементов под действием продольных сил и внешнего давления, компенсационная способность трубопроводов, затяг фланцевых соединений с прокладками и без них. [c.29]

Зона непосредственного контакта фланцев, воспринимающая усилие затяга шпилек, является одной из наиболее напряженных зон, в которой возникают упругопластические деформации. Они имеют место не только в уплотняющих пластических прокладках, но и в резьбовых элементах (шпильки, гайки, фланец), наплавке и некоторой части основного металла фланцев, расположенных в зоне контакта. Поэтому уточненный расчет контактного взаимодействия элементов узла главного разъема должен проводиться с учетом упругопластического деформирования материала этих элементов. [c.129]

Расчет ппасгаческой трубчатой прокладки [30]. Расчет проводится для неразрезной трубки диаметром 35 мм и толщиной стенки 4 мм, которая помещена в кольцевой паз глубиной 31 мм, т.е. первоначально выступает на 4 мм. Определяются деформации и напряжения при обжатии трубки фланцами на величину 4 мм (смыкание торцов фланцев), нагружении трубки внутренним давлением р = 25,5 МПа и последующей разгрузке. Нагружение осуществлялось небольшими приращениями (рис. 4.14). Ширина площадки контакта в конце обжатия равна 3,96 мм (рис. 4.15), контактное усилие при этом = 594 Н/мм. Видно, что в процессе нагружения распределение контактных давлений существенно меняется. При снятии нагрузки восстановление вертикапьного диаметра трубки составило всего 0,28 мм. В результате действия давления контактное усилие возросло до 674 Н/мм, площадка контакта — до 4,6 мм. При полном снятии нагрузок восстановление вертикального диаметра тр ки составило [c.153]

Следует иметь в виду, что с повышением прочности прокладки ленты ее удельная стоимость на кг передаваемого усилия понижается. Следовательно, при больших натяжениях применение лент повышенной прочности (например, тросовых или анидных) экономически более выгодно, чем лент с прокладками Б-820. Сравнительно высокая величина коэффициента запаса прочности, возра-стаюшая при увеличении количества прокладок, обусловливается следующими причинами 1) неравномерное распределение нагрузки между всеми прокладками 2) расчет ведется только на растяжение, тогда как в действительности лента испытывает также трудно учитываемое напряжение изгиба при перегибах на барабанах и роликоонорах 3) ослабление ленты в местах соедине ния ее концов (стыков) 4) понижение прочности ленты вследствие частичного износа и усталости от перегибов. [c.59]

Требующаяся зависимость приведена в табл. 34, где постоянный угол раскрытия фланцев ф определен из ф-лы (111) поч 1() = 0,18-10 см/кгс, что соответствует рассматриваемому соединению, собранному с паронитовой прокладкой. При расчете использованы ф-лы (126), (125), (128), а также ф-ла (115) для определения момента М. при Хо — 0,18-10 см/кгс. [c.113]

Расчет затянутых болтов. Пример затянутого болтового соединения — крепление крышки люка с прокладкой, где для обеспечения герметичности необходимо создать силу затяжки Q (рис. 3.16). При этом стержень болта растягивается силой Q и скручивается моментом Мр в резьбе. Напряжение растяжения СТр = 0/(л(/р/4), максимальное напряжение кручения T = MpjWp, где Wp = 0,2dp—момент сопротивления кручению стержня болта Mp = 0,5ga2tg( l + 9 ). Подставив в эти формулы средние значения угла подъема / резьбы, приведенного угла трения ф для метрической крепежной резьбы и применяя энергетическую теорию прочности, получим [c.45]

Выбор труб производят в зависимости от диаметра проектируемого трубопровода, расчетного давления и условий его эксплуатации по действующим на момент расчета ГОСТам на трубы. Так, например, при давлении в трубопроводе до 1 МПа и прокладке труб внутри зданий и сооружений рекомендуется применять стальные водогазопроводные трубы (ГОСТ 3262—75), а при более высоких давлениях — стальные электросварные (ГОСТ 10704—76) и горячедеформированные (ГОСТ 8732—78) трубы. [c.96]

В отдельных случаях крупные канализационные самотечные коллекторы при трассировании через местное повышение рельефа прокладывают на значительных глубинах (методом щитовой проходки), что должно быть обосновано технико-экономическим расчетом. Подобные решения принимают и при реконструкции канализационных сетей крупных городов, когда прокладка по улицам новых коллекторов затруднена. Разгрузочные коллекторы глубокого заложения практически не связаны с планировкой улиц и, кроме того, способствуют сокращению числа станций перекачки сточных вод. Главные коллекторы трассируют по набережным рек и ручьев, по тольвегам. В пределах застроенной части города главные коллекторы трассируют по городским проездам. [c.307]

Для предварительных расчетов незабетонированных или имеющих мягкую прокладку спиральных камер применяют метод, изложенный в П1.4, при этом статор считают жестким. [c.72]

При испытаниях на машинах с гидравлическими пульсаторами необходимо проводить динамическую тарировку машин. Динамическую тарировку проводят на тех частотах и на тех объектах, которые испытывают, чтобы учесть жесткость образца или имеют поправочные коэффициенты для различных жесткостей. В работе [112] поправочный коэффициент предложено устанавливать с помощью расчета. При амортизирующей резиновой прокладке под основанием машины рассчитанные поправки не обеспечивают устойчивой работы машины. Особенно это проявлялось на образцах с низкой жест-[состью. Рекомендуется установка машины на жестком фундаменте. На основании выполненного исследования для машины ЦД-10 Пу предложена коррекция поправочного коэффициента для Pmin и Ртах- [c.193]

Проведенный расчет показывает, что твердость резины по Шору должна быть 100—150. Однако же более мягкие сорта, допускающие нагрузку в 1 кПсм" , также могут быть использованы и даже с большей эффективностью, так как собственная частота системы при этом понизится. В конкретном рассматриваемом нами случае была принята резина (ГОСТ 7338—65) с твердостью по Шору 50, из которой изготовлялись детали 05. Отверстия в резиновых шайбах делались из тех соображений, чтобы дать возможность резине под действием динамических нагрузок сохранять постоянный объем прокладки, [c.125]

Для защиты от локальной вибрации применяются в первую очередь встроенные в ручную машину виброизолирующие элементы между корпусом и рукояткой или эластичные облицовки рукояток и мест обхвата, а также средства индивидуальной защиты рук от вибрации в виде упругодемпфирующих прокладок между рукояткой и ладонью. В качестве облицовок и прокладок используются резиноподобные материалы. Расчет их эффективности с учетом динамических свойств антропометрической модели руки и частотной зависимости упругодемпфирующих свойств резиноподобных материалов позволяет оценить влияние позы, т. е. углов сгиба руки на эффективность виброзащитных облицовок и прокладок. Для этого был произведен расчет эффективности прокладки из пенопласта [11, 12] толщиной 12 мм, характеризующийся эластичным модулем 2-10 Н/м , упругим модулем 2-10 Н/м , временем релаксации 0,28 с, при массе источника возбуждения 2,25 кг. Результаты расчетов для различных углов сгиба руки в локте а и углов отклонения кисти от предплечья Р приведены на рис. 22. [c.84]

Аналогично прессуют диски различных диаметров и круглые пластины. При необходимости получения большого количества тонких пластин (высотой 1—3 мм) целесообразно прессовать сразу целый пакет из 10—15 пластин. Для этого навеска порошка засыпается в прессформу, тщательно разравнивается сверху накладывается прокладка из винипласта толщиной 1,2—1,5 мм, затем следующая навеска порошка и т. д. Выдержка под давлением прессформы производится из расчета общей высоты пластин из композиции. [c.186]

Учитывая, что фторопласт-4 при нагрузках и особенно повышенных температурах обладает большой текучестью, при использовании его фланцевые соединения выполняют специальной конструкции типа шип — паз . Однако и в этом случае во избежание разгерметизации соединения необходимо соблюдать определенные соотношения между размерами прокладки и внутренним давлением в аппарате. И. А. Шупляк и Н. И. Таганов рекомендуют при расчете на плотность соединений с прокладками [c.218]

Из стандартных значений и S т приведбнных РШ рис. 3, видно, что стандартные заготовки для прокладок толщиной Ь т = 0,30 ММ не имеют расчетом полученную точность = 0,015 мм). Поэтому, желая использовать метод регулировки, необходимо мириться с некоторым риском (0,27%) и выбирать прокладки с увеличенным допуском St на толш,ину. [c.46]

Расчеты по методу конечных элементов для упругой модели материала находятся в хорошем соответствии с расчетами для упругопластического материала. Следовательно, общая де< рмация фланца слабо зависит от локальной пластической деформации поверхностей прокладки. Несмотря на очевидное общее преимущество расчетов на основе метода конечных элементов, они не дают существенно лучшего согласия с экспериментом по сравнению с приближенным методом расчета по теории оболочек и колец. В частности, эти методы дают близкие значения средних поворотов нижнего и верхнего фланцев, удовлетворительно согласующиеся с экспериментальными данными. При расчете на внутреннее давление приближенный расчет неплохо описьгаает экспериментальные результаты по относительному проскальзьшанию колец и хуже — по радиальному смещению. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...