Расчет разъемного соединения

Расчет разъемных соединений сосудов [c.375]

РАСЧЕТ РАЗЪЕМНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СОСУДОВ [c.375]

Расчет разъемных соединений. Разъемные соединения с двухконусным кольцом. Геометрические размеры уплотнительного кольца для сосудов с внутренним диаметром D см. рис. 8.1.17) для материалов с пределом текучести > 343 МПа (при температуре 20 °С) р [c.793]

Водогазопроводные трубы соединяют между собой с помощью муфт. Резьбовые поверхности муфтовых соединений с резьбой по ГОСТ 6357-81 уплотняются с помощью волокнистых или пленочных материалов (пакли, ленты ФУМ), иногда с применением краски, герметиков (олифы, графитовой смазки). Конические резьбовые соединения уплотняют за счет их упругопластической деформации при свинчивании. Канализационные раструбные соединения уплотняют зачеканкой раструба свинцом, пропитанным шнуром, цементным раствором. Расчет разъемных соединений после установления определяющего размера — диаметра уплотнения >у или его периметра производится в следующем порядке (см. п. 2.13.4). [c.507]

РАСЧЕТ РАЗЪЕМНОГО СОЕДИНЕНИЯ [c.401]

При расчете клеммовых соединений с прорезью дополнительной силой затяжки винтов для выборки зазоров в соединении пренебрегают или учитывают ее введением коэффициента 1,1. Распределение давления по окружности можно принять также равномерным. Тогда формулы, выведенные для соединений с разъемной ступицей, полностью применимы для соединения с прорезью. Естественно, что осевая сила передается всей поверхностью контакта. Под г в данном случае понимают полное число винтов. [c.122]

При расчете клеммового соединения со ступицей, имеющей прорезь (рис. 4.22, а), ввиду небольщой величины зазора между ступицей и валом при скользящей посадке можно пренебречь усилиями, возникающими в болтах при выборе зазора. Это позволяет в расчетной схеме считать ступицу состоящей из двух половин, соединенных шарниром. В этом случае распределение давлений по окружности без большой погрешности может быть принято таким же, как и при соединении с разъемной ступицей. Это позволяет использовать для расчета соединений с разрезной ступицей формулы (4.19) и (4.20), полученные при разъемной ступице, понимая под 2 полное число болтов. [c.420]

Вторая глава посвящена теоретическому и экспериментальному определению частотного диапазона применимости предлагаемых методов расчета элементов машиностроительных конструкций, в частности стержней и амортизаторов. Приводится необходимая для расчета вынужденных колебаний конструкций экспериментальная информация о демпфирующих свойствах балок с антивибрационными покрытиями, о потерях энергии при колебаниях в разъемных соединениях и амортизаторах. Анализируются результаты экспериментальных исследований жесткости амортизаторов в области частот 0,01—10 Гц и различной асимметрии цикла нагружения. Делается попытка оценить предельную виброизоляцию резинометаллических амортизаторов. [c.5]

В данной работе предлагается методика расчета вынужденных колебаний зубчатых муфт, у которых потери в каждом разъемном соединении известны. [c.80]

Расчет температурных полей в элементах конструкций теплообменного оборудования имеет целью определение в дальнейшем термических напряжений, которые могут быть опасны в условиях концентраций напряжений (например, в сварных швах). Необходимо также определять деформации пространственных конструкций, проверять функционирование разъемных соединений и т. д. [c.219]

Рассмотрены теория и расчеты разъемных и неразъемных соединений, различных типов передач зацеплением и трением, валов и осей, подшипников качения и скольжения, муфт приводов, смазывания, изнашивания и смазочных устройств и др. Большое внимание уделено вопросу контактной прочности. [c.5]

При расчете клеммовых соединений с прорезью (см. рис. 7.7, а) пренебрегают тем, что для выборки зазоров винты приходится затягивать сильнее, чем в клеммовых соединениях с разрезной ступицей. Иногда это учитывают, увеличивая в 1,1-1,2 раза необходимую силу затяжки винтов.. Распределение давления на поверхности контакта клеммы с валом так же, как и в случае клеммы с прорезью, принимают равномерным, тогда формулы для соединений с разъемной ступицей полностью применимы и для соединений с прорезью только в этом случае под z понимают полное число винтов, стягивающих клеммовое соединение. [c.168]

Во втором томе приведены современные справочные сведения по расчету и конструкциям осей, валов, подшипников скольжения и качения, муфт, зубчатых, червячных, винтовых, цепных, плоско-и клиноременных передач, храповых зацеплений и разъемных соединений. [c.4]

Соединения деталей с помощью резьбы являются одним из старейших и наиболее распространенных видов разъемного соединения. К ним относятся соединения с помощью болтов, винтов, шпилек, винтовых стяжек и т. д. В данной главе рассматриваются также основные элементы винтовых механизмов, так как силовые зависимости в винтовой паре (винт — гайка) и методы расчета являются общими для крепежных и ходовых резьб. Специальные сведения о винтовых механизмах изложены в гл. 14. [c.21]

РАСЧЕТ НЕКОТОРЫХ ЭЛЕМЕНТОВ РАЗЪЕМНЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.316]

При разработке конструкции разъемных соединений, расчетах их на прочность и герметичность может быть полезна информация, помещенная в следующих таблицах гарантируемые механические свойства при кратковременных испытаниях сталей для изделий III и IV категорий поставки и рекомендуемые режимы термической обработки (табл. 3.88), длительная прочность за 10 тыс. и 100 тыс. ч (табл. 3.89), модули нормальной упругости (табл. 3.90), коэффициент линейного расширения (табл. 3.91) и показатели релаксационной стойкости (табл. 3.92). [c.142]

Расчет клеммового соединения. Предположим, что разъемная клемма обладает большой жесткостью, а соединение деталей возможно с большим зазором. Условия надежности такого соединения [c.50]

Выбор конструкционных материалов и прочностной расчет элементов трубопроводов (определение толщины стенок, расчет разъемных и сварных соединений, их обтюрация) [20, 47] производятся аналогично расчетам сосудов, работающих под давлением (см. п. 2.13.4). При этом используют как проектировочный, так и проверочный методы расчетов. С точки зрения расчета на жесткость и прочность, под действием внешних на- [c.500]

Во втором томе приведены современные справочные сведения по расчету и конструкциям осей, валов, подшипников скольжения и качения, муфт, зубчатых, червячных, реечных, винтовых, цепных, плоско- и клиноременных передач, вариаторов, шарико-винтовых передач, храповых зацеплений и разъемных соединений болтовых, шпоночных и шлицевых. [c.4]

Приступая к проектированию, следует выбрать схему МК, пространственно представить ее затем составить расчетную схему определить основные размеры вычертить конструкцию узла, определить действующие усилия в элементах МК, рассчитать на прочность, жесткость, усталость подобрать сечения, в записке обосновать выбор схемы металлоконструкции, ее назначение. Определить весовые показатели, усилия от статических и динамических нагрузок, сечения элементов конструкции произвести расчет разъемных и неразъемных соединений. Сделать выводы. [c.25]

Важнейшей задачей при расчете разъемных станин является определение параметров затянутого соединения. Согласно нормали Центрального бюро кузнечного машиностроения, сила предварительной затяжки должна быть несколько больше номинального усилия пресса [c.147]

Производится проверка прочности разъемных элементов по правилам расчета болтовых соединений, работающих в металле ( 2). Разъемные элементы—болты и ушки— обычно делают больших размеров, нежели это требуется по расчету, для предупреждения износа и появления люфтов в эксплоатации. [c.215]

ЗАДАЧА РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВЫХ И ДРУГИХ РАЗЪЕМНЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.8]

Основное значение темы состоит в том, чтобы подготовить учащихся к выполнению расчетов элементов разъемных и неразъемных соединений в курсе деталей машин. Тема, по существу, не содержит каких-либо теоретических положений и выводов, в ней даются чисто практические указания по выполнению соответствующих расчетов. Не случайно, что во всех программах для вузов (кроме строительных) эта тема вообще отсутствует, т. е. принято считать рассматриваемые в ней методы расчета не отвечающими идеям и методам сопротивления материалов и полностью относить их к курсу деталей машин. В техникумах связь между сопротивлением материалов и деталями машин теснее. Это разделы одного предмета — технической механики, и поэтому обсуждать вопрос, где (в сопротивлении материалов или в деталях машин) целесообразнее рассматривать расчеты на срез, по-видимому, не имеет смысла, тем более, что по сложившейся традиции эти расчеты принято рассматривать в курсе сопротивления материалов. [c.94]

Методика расчета разъемных соединений сосудов и аппаратов, работающих под внутренним давлением, дается по нормам 9]. Типовые конструкции соединений показаны на рис. 9.12. Предполагается, что максимальные температуры деталей соединения не превышают значений, при которых начинает проявляться ползучесть их материалов (например, для аустенит-ных сталей макс<500°С для перлитных сталей мапс<350°С). По этой методике определяют усилия начальной затяжки шпилек, усилия в шпильках и на прокладке в условиях эксплуатации, напряжения в шпильках. [c.375]

В главе о расчете фланцев сосудов особое внимание обращено на совершенствование конструкции и расчет разъемных соединений эмалированных сосудов. Соответствующий параграф написан по материалам и при участии И. Г. Шермана и Л. А. Яро-шевской. [c.3]

Расчет и выбор переходных посадок. Переходные посадки H/j Н/к, И/ш, Н/п используют в неподвижных разъемных соединениях для центрирования сменных деталей пли деталей, которые при необходимости могут передвигаться вдоль вала. Эти посадки характеризуются малыми зазорами и натягами, что, как правило, позволяет собирать детали при небольших усилиях (вручную или с помош,ью молотка). Для гарантии неподвижности одной детали относительно друго11 соединения дополнительно кренят шпонками, стопорными винтами и другими крепежными средствами. [c.220]

Приближенный учет местной податливости в разрывных сопряжениях. При расчете узлов конструкций ВВЭР с при.менением методов теории оболочек и колец возможен приближенный учет местной податливости в разрывных сопряжетиях. Здесь в качестве примера рассматривается местная податливость в зоне сопряжения, которая может быть схематично представлена в виде упругого углового шарнира (см. строка 2, столбец d в табл. 3.3). Такое сопряжение имеет место в разъемных соединениях элементов с малыми площадками контакта. В этом случае замена реальных контактных зон идеальными угловыми шарнирами вызывает завышение взаимных угловых перемещений. Тем не менее из-за трудоемкости [c.52]

Упругопластический расчет по предлагаемому методу выполняется для осесимметричных корпусных конструкций и узлов энергетического оборудования, сосудов под давлением, фланцевых соединений, патрубков и других деталей, рассматриваемых как многократно статически неопределимые составные системы из элементов оболочек, пластин, кольцевых деталей и стержней. Различные типовые особенности этих конструкций, такие, как жесткие и упругие закрепления и опоры, шарнирные соединения, разъемные соединения с разнообразными условиями контактирования соединяемых деталей и узлов, разветвления меридиана и тд., рассматриваются как разрьтные сопряжения (см. 1 гл. 3). В каждом приближении упругопластического расчета вьшолняется упругий расчет по следующим рекуррентным матричным формулам метода начальных параметров [2] линейным соотношениям между перемещениями и усилиями на краях рассматриваемых элементов [c.206]

В настоящей монографии рассматриваются вопросы малоцик-ювой прочности элементов конструкций различных типов оборудования, которым в процессе эксплуатации в наиболее значительной степени присущи эффекты малоцикловой усталости. В области энергетического машиностроения для элементов конструкций типа корпусов атомных реакторов, трубопроводов, элементов активной зоны, корпусов и роторов турбин, элементов разъемных соединений, теплообменных аппаратов, герметизирующих и компенсирующих элементов актуальны вопросы кинетических закономерностей деформирования и перехода к предельным состояниям. Для этих конструкций важны вопросы моделирования эксплуатационных режимов по частотам, температурам и временам, разработка унифицированных методов расчета на прочность и долговечность при циклическом, длительном циклическом и термоциклическом нагружениях, учет специфики условий нагружения. [c.4]

В работе (5] была предложена матричная форма метода начальных параметров для расчета упругих перемещений, усилий и напряжений в различных корпусах и сосудах, рассматриваемых как многократно статически неопределимые системы из элементов оболочек, пластин, кольцевых деталей, стержней, и были показаны преимущества этого метода ири расчете на ЭВМ. В работе [6] метод был развит применительно к различным типовым особенностям взаимодействия элементов и узлов таких конструкций, которые могут быть представлены как разрывные особенности или оазоывные сопряжения элементов. Примерами таких типовых особенностей являются контактные сопряжения фланцевых разъемных соединений, для которых неизвестны взаимные повороты и контактные моменты, зависящие от местной податливости зон контакта, величины радиальных проскальзываний и поперечных усилий, в свою очередь зависящих от сил трения в этих зонах и упругости шпилек фланцевых соединений. Разрывные особенности не только увеличивают число неизвестных величин, но и существенно усложняют применение для рассматриваемых статически неопределимых задач известных методов строительной механики, включая матричные, наиболее компактные и удобные при использовании ЭВМ. [c.76]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Выше отмечалось, что в реальных условиях разъемные соединения довольно часто имеют поверхности с ярко выраженной нерегулярной волнистостью. На графике (рис. 5-8) представлены данные опыта, когда контурная площадь контакта 5к определяется опытным путем (на краску), и данные расчета, когда расчет5кведется по формуле (2-15). Кривые, построенные по опытным данным и результатам расчетов по формуле (3-30), находятся в достаточно удовлетворительном согласовании, что подтверждает возможность приближенного расчета контурной площади 5ц для поверхностей с нерегулярной волнистостью при незначительных отклонениях волн по высоте [Л. 67]. [c.123]

Расчет на прогрессирующее формоизменение проводят применительно к элементам конструкций, для которых остаточные изменения формы в работе недопустимы или ограничены заданными пределами по условиям нормальной эксплуатации конструкции (по условиям работоспособности подвижных соединений, разбираемости разъемных соединений, стабильности зазоров, обеспечивающих гидравлические характеристики, и т. п.). [c.114]

В подвижных разъемных соединениях болты работают f срез. Для исключения изгиба в этом случае болты должн устанавливаться в отверстия по соответствующей посадке. Дл нормальной работы пакета на смятие в нем должна разм щаться только гладкая часть болта, а резьба — под гайко Усталостную долговечность болтового соединения, работающ( го на срез, можно повысить рациональным выбором силы з тяжки и соотношения упругости болтов и стягиваемых детале Затяжка уменьшает циклическую долю нагрузки, делая ее по ти полностью статической. Резьба является концентраторо напряжений в болтовом соединении. Напряжения в резьбе моя но уменьшить, увеличив диаметр резьбы и высоту гайки. Отве ственные болтовые соединения контрятся шплинтами, стандар ньГми шайбами или самоконтрящимися гайками. Расчет бо товых соединений приведен в работе [3]. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...