Расчет размеров камер

Основные конструктивно-технологические расчеты при проектировании пресс-форм следует проводить в таком порядке расчет усилий (прессования, прижима формы, съема детали) расчет количества гнезд расчет размеров камер расчет литниковой системы (для пресс-литья) расчет размеров направляющих колонок и втулок расчет размеров приспособлений для разъема пресс-форм. [c.288]

Расчет размеров камер [c.290]

Определение основных размеров камеры сгорания. При габаритном расчете камеры сгорания известными из расчета цикла являются расход и параметры воздуха на входе в камеру сгорания и газа на выходе из нее, общий коэффициент избытка воздуха и удельная теплота сгорания. [c.263]

Расчет основных параметров системы нагрева включает в себя определение мощности нагревателя, выбор оптимальных размеров камеры, типа теплоизоляций и т. д. [c.179]

Поскольку неточные размеры спиральной камеры, связанные с ее изготовлением и монтажом, носят случайный характер, допуски на изготовление должны определяться в результате рассмотрения соответствующей вероятностной задачи. Кроме того, систему допусков можно определить на основании расчетов, задав заранее размеры камеры с учетом неправильного ее изготовления аналогично тому, как это было сделано в предыдущем параграфе. [c.152]

Экспериментально было установлено, что гидродинамическая обстановка процесса определяет критические размеры сушильной камеры,, при которых еще сохраняются условия моделирования. Следует отметить, что при модельных переходах отсутствует строгое геометрическое подобие конфигураций сушильных камер. Однако в каждом конкретном случае для расчета габаритов камеры достаточно знания величины диаметра цилиндрической части, так как все остальные размеры оказывается возможным рассчитать по диаметру [Л. 15 и 16]. Поэтому в критериальное уравнение в качестве определяющего геометрического фактора нами был введен симплекс отношения,диаметров камер рассчитываемой и модельной установок. [c.172]

Значительно более сложным, но более точным является метод расчета размеров сушильной камеры, базирующийся на совместном решении уравнений движения и локального тепло- и массообмена капель [44, 57]. [c.502]

В расчетах по (4.50) необходимо предварительно задавать значение с последующей его проверкой по полученным габаритным размерам камеры. [c.262]

Особенности расчета пресс-форм для литьевого прессования. Размеры изделий при литьевом прессовании в клиновой пресс-форме ограничиваются габаритами стола пресса и размерами камеры перетекания, которая должна вмещать предназначенный для прессования материал. [c.103]

Определение размеров камеры сгорания является задачей проектировочного расчета, базирующегося на основных положениях теории рабочего процесса и практическом опыте, накопленном при создании камер сгорания авиационных ГТД. [c.395]

Пылеосадочные камеры применяют при больших концентрациях крупнодисперсной пыли для предварительной очистки воздуха. Как правило, их выполняют в виде уширения канала, по которому транспортируется запыленный воздух. Размеры камер устанавливают в каждом отдельном случае путем ориентировочного расчета, исходя из того, что длина камеры /, м, необходимая для полного осаждения частиц со скоростью витания должна быть [c.119]

Расчету должно предшествовать проектирование системы разработки, причем один из размеров камеры, например ее длина, должен быть известен. В противном случае придется вести расчеты, задаваясь разными значениями некоторых параметров и соотношениями обнажений кровли п = —. [c.322]

Для камер сгорания локомотивных установок обычно принимают Ypp = =120+150 кДж/(м -ч-Па). При проектировании газотурбинного двигателя величины и получают непосредственно из термодинамического расчета цикла. Таким образом, при известных значениях величин В , Рв и QP из уравнения (386) может быть найдена основная конструктивная величина камеры — рабочий объем жаровой трубы Внутренний диаметр жаровой трубы определяется по уравнению неразрывности, составленному для конечного сечения зоны горения, причем скорость потока принимается на уровне 8—12 м/с. Остальные геометрические размеры находятся по эмпирическим соотношениям. В основе расчетов кожуха камеры лежат требования заданных температур жаровой трубы, что в основном определяется скоростью вторичного воздуха. [c.367]

В [Л. 71] приведены результаты исследования лабораторной модели противоточного теплообменника типа газовзвесь с камерами нагрева и охлаждения. В работе были предложены методика расчета и конструктивные рекомендации для теплообменников подобного типа. В частности, была показана целесообразность использования противоточных камер, так как, помимо известных теплотехнических преимуществ, противоток в газовзвеси позволяет увеличить время пребывания частиц при неизменной высоте камер н снизить аэродинамические потери. Установлено, что во многих случаях механический транспорт дисперсной насадки эффективнее пневматического. Приведены рекомендации по выбору материала, размера насадки и сечения камер. Технико-экономическое сравнение воздухонагревателя типа газовзвесь с трубчатым воздухонагревателем, проведенное для котла паропроизводительностью 60 г/ч, показало возможность снижения температуры уходящих газов до 100° С. Последнее может привести к повышению к. п. д. котла примерно на 4%, что соответствует экономии в затратах на топливо 15000 руб. в год. [c.368]

В работе [78] сообщалось, что частицы окиси алюминия в продуктах истечения из ракетного двигателя являются в основном сферическими со средним диаметром мк среднемассовый диаметр частиц составлял 2—3 мк. Имеется ограниченное количество данных, подтверждающих, что конденсированные частицы в камере ракетного двигателя существенно мельче, чем за срезом сопла, что, по-видимому, связано с конденсацией или агломерацией в сопле. Теоретический метод расчета распределения по размерам частиц окиси алюминия в продуктах истечения из сопла ракетного двигателя предложен в работе [215]. [c.325]

Таким образом, используя разработанную математическую модель энергоразделения и массообмена в многокомпонентном вихревом струйном течении, возможно рассчитывать параметры последнего в любом его сечении. Для расчета требуются исходные сведения, включающие давление исходного газа Рд, температуру исходного газа Тд, компонентный состав исходного газа, размеры сопла - ширину Л и высоту Ь, радиусы отверстия диафрагм угол расширения или сужения камеры энергоразделения у. [c.169]

Пример 4.7.1. Определить Хр и Кр для рулей (рис. 4.7,3) с размерами d = 36 мм da = 64 мм 1р = = ср р = 22 мм. Параметры газа в камере сгорания двигательной установки следующие ро — 40 кгс/см Рис. 4.7.3. К примеру расчета сопла с газо- (3,92-10 Па) То = 2500 К k = выми рулями = 1,33 7 = 294 Дн /(кг-град). [c.332]

Расчет струйных насосов при заданных подачах Va, и напорах Н , сводится к определению оптимального отверстия сопла, длины и диаметра камеры смешения и размеров диффузора. Методика расчета струйных насосов приведена в специальной литературе. Приближенно подачу рабочей жидкости к соплу [c.327]

Расчеты истечения жидкости при переменном напоре обычно сводятся к определению времени опорожнения или наполнения резервуара в зависимости от его формы и размера, величины начального напора и размера отверстия. Подобные задачи обычно встречаются при расчетах опорожнения и наполнения водохранилищ, водоемов, камер судоходных шлюзов, сосудов, цистерн и т. п. [c.77]

Задача об истечении жидкости при переменном напоре обычно сводится к определению времени опорожнения или наполнения всего или некоторой части сосуда в зависимости от начального наполнения, формы и размеров сосуда и отверстия. Задачи подобного рода встречаются при расчетах наполнения и опорожнения резервуаров, цистерн, водохранилищ, бассейнов, шлюзовых камер и т. п. [c.193]

При высокочастотной сушке древесины заготовки укладывают в прямоугольный штабель, имеющий вертикальные и горизонтальные каналы для циркуляции воздуха. Штабель помещают в сушильную камеру между висящими вертикально плоскими электродами. В камеру подается воздух при температуре 70 °С и влажности 70—90% [10]. Влажность воздуха увеличивается к концу сушки, чтобы избежать появления трещин. Температура в центре заготовки должна быть 100—105 °С, а на поверхности — около 80 °С. Тепловой расчет следует выполнять для Гс = 90 °С. Максимальная допустимая частота обычно снижается из-за больших размеров загрузки до 0,3—0,5 МГц. Плотность источников тепла 0,01— 0,05 Вт/см напряженность поля в древесине 100—400 В/см время сушки составляет несколько часов [10]. [c.303]

Расчет сушильной установки при проектировании проводится в следующем порядке. По исходным данным (к которым относятся производительность, способы подвода теплоты к материалу и нагрева теплоносителя, ф к, размеры и масса изделия, параметры режима Тс и фв и скорость теплоносителя при конвективной сушке) определяются Л/вл, Шв и ц. Затем рассчитывается общая продолжительность сушки Го, для чего используются методы и уравнения (10.9), (10.10), (10.12) и (10.13), дополнительные справочные данные по технологии изготовления и др. В зависимости от Го находится необходимое время пребывания материала в камере сушильной установки, выбирается соответствующая [c.369]

Для инжекционной горелки с вполне определенными геометрическими характеристиками инжектора (диаметр и тип сопла, размеры камеры смешения, сечение газовыходных отверстий и т. п.) максимальное значение коэффициента инжекции V является величиной постоянной, не зависящей от давления газа. Горелки с частичным смешением газа и воздуха проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить долю первичного воздуха в пределах и = 0,4 4-0,6. При этом условии горелка работает на природном газе при малых нагрузках без проскока пламени и имеет сравнительно устойчивый режим работы при расчетном (номинальном) расходе газа. [c.41]

Значения коэффициента лучистого теплообмена сХд рассчитывались по зависимости (1.32), причем вместо эффективной температуры (1.33) подставлялась максимальная температура Ттях- Эффективная длина луча э рассчитывалась по длине зоны горения Хг с учетом размеров камеры. Расчет степени черноты газов бг производился графоаналитическими методами, описанными в работах С. А. Шорина [37], Т. Хоблера [38] и А. Г. Блоха [40]. [c.34]

Давление в камере может влиять на форму струи и толщину пленки, образующейся на выходе из форсунки, и на размеры капель. В одних опытах [47] при распылении воды центробежной форсункой понижение давления от атмосферного до 500 мм рт. ст. приводило к повышению среднего диаметра капель с 180 до 210 мк. При дальнейшем снижении давления средний диаметр капель сначала скачкообразно увеличивался до 250 м, после чего снижался до 230 мк (при давлении около 200 мм рт. ст.). Скачкообразность соответствует переходу от толстой волнообразной пленки к тонкой плоскоперфорированной. В другой серии опытов с водой и керосином переход от атмосферного давления к 50 мм рт. ст. сопровождался незначительным повышением среднего диаметра капли. Специально выполненные расчеты для камер горения показывают, что в условиях низких давлений (0,5—2 атм) изменение давления слабо влияет на раб-пыливание топлива [48]. [c.40]

Сушильная камера с форсуночным распылом. Приближенный расчет габаритных размеров камеры с форсуночным распылом проводят аналогично рассмотренному выше для камер с центробежно-дисковым распылом. По At на рис. 4.65, б определяют а загем по известному количеству испаренной влаги fV находят объем камеры. По объему камеры с помощью табл. 4.54 выбирают типоразмер и диаметр сушильной камеры. [c.262]

В целях установления предварительных размеров уравнитель, ных резервуаров в тайл. 12.8 приводятся объемы верхних и нижних камер уравнительных резервуаров, соответствующие экономическим размерам деривации (.см. табл. 9.7) расчет верхней камеры сделан для полного сброса при наименьших, нижней — для на-йроса второй половины нагрузки при (наибольших потерях. В табл. 12.9 приводятся размеры устойчивых сечений стояков урав-иительных резарвуаров, выполненных по приведенной выше формуле (12.6). [c.348]

Ю. М. Первовым в связи с изучением вопросов рудничной аэрогазодинамики было проведено исследование распространения струй в камерах относительно больших размеров, причем принималось во внимание наличие боковых стенок и стенки, параллельной плоскости выходного сечения сопла [33]. Хотя относительные размеры камеры, с которой проводились опыты, и были больше тех, которые встречаются в рассматриваемых здесь струйных элементах, данные, полученные в указанной работе, представляют интерес и для области пневмоники. Например, при работе струйных элементов с включением источников питания по замкнутой схеме распространение струй, вытекающих из перепускных каналов, может происходить в условиях, аналогичных тем, которые рассмотрены в указанной работе. Для струи, вытекающей из канала круглого сечения с радиусом Го- расиро-страняющейся в камере, в которой расстояние от оси до боковых стенок равно и длина которой равна к, в работе приводится следующая формула для расчета угла между осью струи и прямой, образующей границу струи [c.84]

Исходными данными для расчета сущильных камер конвекционного типа являются следующие параметры тип камеры (проходная, тупиковая, непрерывного, периодического действия) конструкция ограждений производительность камеры по числу окращиваемых изделий и транспортных средств и по окрашенной поверхности изделий тип транспортных устройств с учетом скорости перемещения габаритные размеры изделия продолжительность сушки теплоемкость изделий, транспортных средств и лакокрасочного материала температуры сушки материала и расход материала тип и расход растворителя, нижний предел взрываемости растворителя теплоноситель пар (избыточное давление насыщенного пара), газ (теплота сгорания, плотность, давление в сети), электроэнергия (напряжение) температура воздуха в цехе. [c.320]

Расчет размеров накладной камеры. Приме-яемые при пресс-литье накладные (универсальные) камеры должны эеспечивать плотное смыкание пресс-формы и не допускать вытека-ия прессматериала из-под камеры или в местах соединения частей ресс-формы. Для этого площадь проекции загрузочного простран-гва накладной камеры должна быть на 15—20% больше суммарной лещади оформляющих гнезд пресс-формы. Расчет производится [c.293]

Окраска ручными электростатическими распылителями обычно проводится в специальных камерах, оборудованных системой вытяжной вентиляции. Внутренние размеры камер выбираются с таким расчетом, чтобы изделие можно было свободно поворачивать в камере в любом положении, сохраняя предельное расстояние до стен и пола камеры не менее 0,8 м. В противном случае краска может осаждаться на стены камеры. Объем воздуха, удаляемого из окрасочных камер, определяется по скорости его движения в открытых проемах, которая при использовании электромеханических распылителей принимается равной 0,3—0,4 м/с, пневмоэлектростатических — 0,4—0,5 м/с [10, с. 22]. [c.214]

Основное требование, которое предъявляется к топочным устройствам сушильных установок, состоит в том, чтобы в топке происходило полное сгорание топлива, чтобы не было сажи и чтобы продукты сгорания почти не содержали частичек золы, которые должны полностью улавливаться в пылеосадитель-ных камерах или циклонах. Исходя из этих условий, при расчете размеров топок для сушильных установок принимают более низкие значения теплового напряжения колосниковой решетки Q R и теплового напряжения объема топочного пространства Q V, чем для топок котельных установок (табл. 22-39 и [c.233]

Расчет размеров загрузочной камеры. Размер загрузочной камеры прессформы зависит от объема загружаемого в нее пластического материала, который определяется по такой формуле [c.277]

Цель настоящего раздела — определить, какие размеры камеры н какое давление в камере обеспечат оптимальную конструкцию РДТТ с заданными величинами тяги Я и времени работы двигателя 4. В целях простоты ограничимся рассмотрением случая цилиндрического заряда, горящего по боковым поверхностям и обеспечивающего нейтральный закон горения но излагаемый метод может быть распространен и на другие случаи (в разд. 6.5 будет приведен пример расчета для случая уменьшающейся по длине заряда свободной площади поперечного сечения). [c.327]

В [Л, 250] выполнены расчеты, применительно к частицам золы, движущимся в топочных камерах котлов. Несмотря на некоторую условность исходных величин, заложенных в расчет (/ 1 000° С <ст = 200" С Лт = 0,5-н60 вп град-, п=Ю вт1м п = 5 15 Рт = = (1,60н-10) 10 н/.и и /у = 0,01н-0,3 и = 2-н5 м сек и др.), а также на некоторые погрещности (оценка ряда сил по закону Стокса при варьировании размера частиц до 6 мм, игнорирование коагуляции, слипания частиц, эффекта Магнуса и пр.), эти результаты довольно показательны (рис. 2-12). Так можно полагать, что для частиц диаметром 0,4—20 мк наиболее существенными силами поперечного переноса частиц являются силы термофореза, а перенос под действием [c.72]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Значения для Гц взяты из [162] и соответствуют минимальному радиусу капель жидкой фазы в условиях топливного факела для большинства центробежных форсунок. Решение (8.12) при отмеченных данных дает а = ar sin 0,32, т. е. а = 19°. Необходимая из расчета степень закрутки, обеспечивающая сепарацию всех капель размером d> d = 1,2 10" м, будет обеспечена для и = 40 м/с, если угол установки патрубка отбора пробы составит с осью вихревой камеры угол а = 19°. [c.388]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...