Тепловое напряжение колосниковой решетки

Действительное тепловое напряжение колосниковой решетки [c.455]

Температура шлаков 17 Теоретически необходимое количество воздуха 33 Тепловое напряжение колосниковой решетки 48 [c.140]

Унос несгоревших частиц топлива в дымоходы и дымовую трубу имеется во всех топках. Величина уноса зависит от сорта топлива, конструкции топки, теплового напряжения колосниковой решетки и объема топочного пространства. [c.41]

Основные характеристики работы топок. Основными показателями, характеризующими работу топок, являются видимое тепловое напряжение колосниковой решетки (для слоевых топок) и видимое напряжение топочного пространства. [c.177]

Тепловым напряжением колосниковой решетки называется количество тепла, выделяющегося с 1 зеркала (т. е. площади) горения в течение 1 ч, и определяется в ккал м -ч по формуле [c.21]

Тепловое напряжение колосниковой решетки или тепловая нагрузка [c.51]

При сжигании топлива на слоевых решетках определяют видимое тепловое напряжение колосниковой решетки [c.115]

Работа слоевой топки может быть оценена величиной видимого теплового напряжения колосниковой решетки или зеркала горения, кВт/м или ккал/(м -ч) [c.73]

Значения видимых тепловых напряжений колосниковой решетки, зеркала горения, объема топочной камеры при данном избытке воздуха топочных устройств определяют путем испытаний. Основные показатели работы топочных устройств даны в 2-6, а расчетные характеристики см. в [Л. 12 и 13]. [c.149]

Тепловое напряжение колосниковой решетки в топках для сушилок [c.235]

Тепловое напряжение колосниковой решетки, Гкал/(м2 ч) [c.265]

Для слоевых топок основными тепловыми характеристиками являются тепловое напряжение площади колосниковой решетки (зеркала горения), тепловое напряжение топочного объема и кпд топки, для камерных топок — тепловое напряжение топочного объема и кпд топки. [c.49]

Тепловое напряжение (кВт/м ) площади колосниковой решетки [c.49]

Задача 2.30. Определить площадь колосниковой решетки, которую требуется установить под вертикально-водотрубным котлом паропроизводительностью Z) = 6,l кг/с, работающим на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% Н = 2,2% SS = 2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива при входе в топку tj = 20° , давление перегретого пара рп.а = 4 МПа, температура перегретого пара / п = 420°С, температура питательной воды 180°С, кпд котло-агрегата (брутто) >/ а = 87%, величина непрерывной продувки Р = 4% и тепловое напряжение площади колосниковой решетки е/Л=1170 kBt/m". [c.50]

D — 5,9 кг/с, если известны давление перегретого пара Ра.а=1А МПа, температура перегретого пара ,i = 250° , температура питательной воды / .,= 120°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а=86,5%, тепловое напряжение площади колосниковой решетки QjR= 1260 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 2з = 107,5 кДж/кг и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Й4= 1290 кДж/кг. Котельный агрегат работает на кизелов-ском угле марки Г с низшей теплотой сгорания горючей массы 2в = 31 349 кДж/кг, содержание в топливе золы = 31% и влаги И = 6%. [c.52]

Задача 2.36. В топке водогрейного котла сжигается челябинский уголь марки БЗ с низшей теплотой сгорания Ql = l3 997 кДж/кг. Определить тепловое напряжение площади колосниковой решетки, если известны кпд котлоагрегата (брутто) >/ Р = 85%, расход воды Л/, = 65 кг/с, температура воды, поступающей в котел, t = 70° , температура воды, выходящей из него, /2=150°С и площадь колосниковой решетки Л= 15 м . [c.52]

Затем по выбранным допускаемым значениям теплового напряжения зеркала горения [см. формулу (328)] или теплового напряжения топочного пространства [см. формулу (329) ] определяют площадь колосниковой решетки или объем топочной камеры. По этим данным оценивают геометрические размеры топок, после чего производят расчет температур в топке котла. [c.147]

В настоящее время в небольших промыщленных котельных слоевые колосниковые решетки с ручным обслуживанием заменяются механизированными слоевыми топками. Кроме того, малоэффективные механизированные топочные устройства, например устаревшие цепные решетки, заменяются более совершенными. При такой модернизации слоевых топочных устройств увеличение тепловой мощности топки происходит за счет максимально возможного расширения площади зеркала горения решетки, допускаемого конструктивными особенностями данного котельного агрегата. Ниже в табл. 4-1 приводятся расчетные характеристики слоевых механизированных топок. Значительного повышения тепловой мощности слоевых топочных устройств можно достичь за счет интенсификации сжигания топлива в слое на некоторых типах решеток. Зарубежный и отечественный опыт слоевого сжигания каменных и бурых углей показывает, что из всех механических топок цепные решетки обратного хода с пневмо-механическим забросом топлива позволяют при сжигании каменных и бурых углей достигать максимальной интенсификации среднего значения теплового напряжения Q R решетки. Для большей части каменных и бурых углей по сравнению с обычными цепными решетками допустимые значения тепловых напряжений Q R повышаются на 40—50%. Такая интенсификация сжигания угля на решетках обратного хода объясняется тем, что при механическом забросе топ- [c.84]

Количество килограммов топлива, сжигаемого на 1 Л12 площади колосниковой решетки в течение часа, называется весовым напряжением решетки, а количество килокалорий тепла, выделяющегося в течение 1 ч на 1 Ж 2 зеркала горения (зеркало горения — поверхность горящего слоя топлива), — тепловым напряжением зеркала горения. [c.124]

В шлаке, удаляемом из топки, всегда имеются несгоревшие частицы топлива. Содержание горючих в шлаке зависит от вида и сорта топлива, количества и свойств золы в топливе и от конструкции топки. Наибольшей потерей со шлаками характеризуются топки с ручными колосниковыми решетками для каменных и бурых углей. Для таких топок тепловая потеря в результате частичного удаления топлива со шлаками составляет от 1,5 до 7%, достигая больших значений для весьма зольных топлив. Для механических и ручных топок величина рассматриваемой потери зависит от теплового напряжения зеркала горения, возрастая с его увеличением. [c.37]

Чистка колосниковой решетки. Чистка колосниковой решетки значительно снижает тепловое напряжение топки, поэтому такую работу необходимо производить как можно быстрее. [c.115]

Тип II конструкция котлов Напряжение площади колосниковой решетки при сжигании дров Тепловое напряжение объема топки, тыс. ккал м -ч [c.226]

В котлах Шухова—Берлина, и особенно в вертикально водотрубных котлах типа НЗЛ, ТКЗ, Стерлинга и др. со значительной высотой топочного пространства, возможна установка горелок на фронтовой стенке котла, над колосниковой решеткой, на высоте 2—2,5 м от пола котельной (рис. 99). В этом случае возможны переход на твердое топливо и обратно без переделок, а также работа котла на обоих видах топлива одновременно. При такой установке горелок у котлов Шухова—Берлина наблюдались случаи пережога кипятильных труб вследствие больших тепловых напряжений, вызванных близостью расположения к трубам горелок. [c.214]

Основные геометрические размеры топки, а именно активный объем топочной камеры и площадь колосниковой решетки R определяется после правильного выбора их тепловых напряжений [c.265]

Важное значение имеет также соблюдение режимных параметров горения топлива на колосниковой решетке и в объеме топочной камеры. К таким параметрам относятся тепловое напряжение зеркала горения и тепловое напряжение топочного объема. Режимные параметры определяют по формулам [c.64]

Работа топки характеризуется видимыми тепловыми напряжениями решетки и топочного пространства. Удельным тепловым напряжением решетки дт/Ит называют тепловую мощность топки отнесенную к полной площади / т колосниковой решетки. Полней площадью колосниковой решетки называют поверхность, образуемую колосниками [c.161]

Количество килограммов топлива, сжигаемого на 1 м площади колосниковой решетки в течение 1 ч, называется весовым напряжением площади колосниковой решетки, а количество калорий тепла, выделяющегося в течение 1 ч на I м2 зеркала горения, называется тепловым напряжением и представляет собой отношение [c.63]

Пример 13. Требуется определить площадь колосниковой решетки с механизированной подачей топлива при сжигании в час 1500 кг топлива с низшей теплотой сгорания 20 647 кДж/кг (4916 ккал/кг) из примера 2, принимая тепловое напряжение зеркала горения согласно табл. 11. [c.65]

Для слоевых топок основными тепловыми характеристиками являются тепловое напряжение площади колосниковой решетки (зеркала горения), тепловое напряжение топочного объема и коэффициент полезного действия топки, а для камерных топок — тепловое напряжение топочного объема и коэффициент полезного действия топки. [c.48]

Тепловое напряжение площади колосниковой решетки (кВт/м ) [c.48]

Q R — тепловое напряжение колосниковой решетки по данным практики в ккал1м ч [c.265]

Видимое тепловое напряжение колосниковой решетки, тэ-почиого устройства, кДж/(м--ч), представляет собой отношение теплоты, выделившейся в топке в течение 1 ч, (3,. к площади колосниковой решетки 5 м" [c.177]

Тепловая работа слоевых топок характер 1зуется как видимым тепловым напряжением колосниковой решетки, так и видимым напряжением топочного пространства, а камерных — одним только видимым тепловым напряжением топочного пространства. [c.177]

Муфельные горелки. Муфельные горелки (фиг. 93) представляют небольшие слоевые топки с неподвижными или опрокидными колосниками, в топочных ка.мерах которых не размешают поверхностей нагрева. Слоевые топки этих горелок иногда дополняются соплами для подачи угольной пыли над слоем топлива, сжигаемого на колосниковой решетке. Муфельные горелки устанавливают на стенах топочных камер под пылеугольными горелками. Тепловую. мощность муфельных горелок рассчитывают на производительность, составляющую 20—25% от производительности основной топки. Расчетные тепловые напряжения колосниковой решетки 1 —1,2 млн. ккал1м ч и топочного объема 1,2—1,5 млн. ккал1м ч. [c.200]

Основное требование, которое предъявляется к топочным устройствам сушильных установок, состоит в том, чтобы в топке происходило полное сгорание топлива, чтобы не было сажи и чтобы продукты сгорания почти не содержали частичек золы, которые должны полностью улавливаться в пылеосадитель-ных камерах или циклонах. Исходя из этих условий, при расчете размеров топок для сушильных установок принимают более низкие значения теплового напряжения колосниковой решетки Q R и теплового напряжения объема топочного пространства Q V, чем для топок котельных установок (табл. 22-39 и [c.233]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.37. В шахтно-мельничной топке сжигается донецкий уголь марки Г с низшей теплотой сгорания 6 = 22 024 кДж/кг. Определить площадь колосниковой решетки, объем поточного пространства и кпд топки, если тепловое напряжение площади колосниковой решетки 0Л=127О кВт/м , тепловое напряжение топочного объема 2/К = 280 кВт/м , расход топлива 5 = 0,665 кг/с, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4,4%. [c.52]

Величина провала /цр сйльно зависит от к6нст 3укцйй колосниковой решетки при беспровальных колосниках она будет меньше, чем при колосниках обычного типа. Большое влияние на величину провала оказывает нагрузка решетки при тепловом напряжении решетки сверх оптимальных величин провал увеличивается вслед- ствие того, что более часто производится чистка решетки или увеличивается скорость полотна. [c.37]

В табл. 12-4 приведены средние величины видимых тепловых напряжений 1площади колосниковой решетки и объема топки в передвижных ларовых котлах при сжигании дров средней влажности и жидкого топлива. Эти величины можно использовать при тепловом расчете топок. [c.225]

Чугунный секционный паровой котел системы Н. И. Ревокатова м а р к и НР (ч) шатрового типа состоит из Р-образной формы секций 1 (фиг. 83) с вертикальными ребрами, образующими перегородки для газоходов. Секции соединяются ниппелями и стяжными болтами и образуют шатровый котел с двумя газоходами или полушатровый — с одним газоходом. Топка располагается под котлом. Благодаря возможности применения дутья под колосники и большим размерам колосниковой решетки и топочного пространства тепловое напряжение котлов системы Н. Н. Ревокатова равно 7000 — [c.111]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой ре-иетки, которую требуется установить под вертикально-зодотрубным котлом паропроизводительностью 0 = = 6,1 кг/с, работающим на подмосковном буром угле состава СР=29,1% НР=2,2 /о 5р=2,9% Ыр=0,6% ЭР=8,7% Лр=23,5% WP=33%, если температура топлива при входе в топку /т=20°С, давление перегретого пара рп.п=4 МПа, температура перегретого пара п.п==420°С, температура питательной воды /п.в = 180°С, < п.д. брутто котлоагрегата т) Рд =87%, величина непрерывной продувки Р=4% и тепловое напряжение площа-1и колосниковой решетки Q R= 1170 кВт/м [c.49]

Задача 2.34. Определить площадь колосниковой ре-летки, объем топочного пространства и к. п. д. топки котельного агрегата паропроизводительностью 0=5,45 кг/с, зсли давление перегретого пара / п.п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п.п=280°С, температура пита-гельной воды /п.в=Ю0°С, к. п. д. брутто котлоагрегата Ра =86%, величина непрерывной продувки Р=3%, тепловое напряжение площади колосниковой решетки [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...