Местные деформации при ударе

УЧЕТ МЕСТНЫХ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ УДАРЕ [c.310]

В 2 рассмотрен также приближенный учет местных деформаций при ударе в случае, если длительность соударений весьма мала. [c.484]

В 5 рассмотрена теория местных деформаций при ударе. [c.484]

Методы более точного рассмотрения местных деформаций при ударе изложены в 5. [c.498]

Местные деформации при ударе 537 [c.537]

МЕСТНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ УДАРЕ А. Соударение массивных тел [c.537]

Для определения сил соударения Р (I) приходится учитывать податливость при ударе как следствие местных деформаций. При расчете ударно-вибрационных машин приходится встречаться с ударными узлами приводов и ударом в качестве рабочего процесса, т. е. соударением ударного элемента с обрабатываемой средой. [c.166]

Замечание. В приведенных выше задачах о соударениях стержней не учитывались местные деформации. При их учете результаты будут существенно зависеть от геометрии ударяющего тела н стержня. Например, получено решение для удара сферического тела по стержню со сферическими концами, а также для других случаев [34, 48J. [c.265]

В предреволюционной России динамике упругого тела уделялось относительно мало внимания. В начале века А. Н. Крылов изучал распространение упругих волн в цилиндрах и стержнях в связи с задачами о напряженном состоянии стволов артиллерийских орудий и снарядов при выстрелах. С. П. Тимошенко развил теорию, учитывающую как местные, так и общие деформации при ударе шарика о балку. А. Н. Динник исследовал динамические напряжения в подъемных канатах. [c.292]

После нескольких соударений (в случае, представленном на фиг. 298 после пяти соударений) разница в смещениях и скоростях грузов т и т, становится настолько малой, что практически можно считать их далее движущимися совместно, так же как при неупругом ударе Ввиду этого разница между протеканием удара при неупругих и при не вполне упругих местных деформациях при большом отношении массы груза к массе буфера не так велика, как в том случае, если эти массы близки. [c.495]

ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ УДАРЕ А. Местные пластические деформации [c.553]

Вычисляя напряжения при ударе, мы считали, что вся энергия удара переходит в потенциальную энергию деформации ударяемого тела. В действительности же некоторая ее часть расходуется на местные деформации, происходящие в зоне удара. При более или [c.643]

При анализе удара в этих условиях следует различать два вида деформаций местные деформации грузов, возникающие в зоне контакта, и общие деформации пружины. [c.502]

Вычисляя напряжения при ударе, мы считали, что вся энергия удара переходит в потенциальную энергию деформации ударяемого тела. В действительности же некоторая ее часть расходуется на местные деформации, происходящие в зоне удара. При более или менее значительной массе ударяемого тела эта поправка может оказаться существенной. [c.709]

Анализ общей проблемы предусматривает одновременное рассмотрение местной деформации и определение характера движения конструкции во время и после удара. Если перемещение конструкции развивается за время, намного превышающее время контакта и ее размеры значительно больше размеров ударяющего тела, то эта общая задача может быть разделена на две независимые части 1) определение местного воздействия на деформируемое полупространство 2) исследование поведения конструкции при действии найденной ранее импульсной силы. Такое разделение приводит, по-видимому, к повышению запаса прочности, так как время контакта при этом оказывается заниженным, а величина нагрузки — завышенной [62]. [c.316]

С. П. Тимошенко объединил некоторые положения теории Сен-Венана с теорией Герца. Он учел, что при падении тяжелого тела на середину балки, свободно лежащей на опорах, в результате удара в ней возникают поперечные колебания, а в падающем теле — местные деформации. Местное сжатие он определил по теории Герца, а динамический прогиб балки — по выведенным им зависимостям. [c.8]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

Согласно теории прочности Давиденкова — Фридмана природа разрушения двойственна хрупкое разрушение от отрыва происходит под действием нормальных напряжений, вязкое — под действием касательных. Высокие напряжения, сопровождающиеся разрушением, могут возникнуть при ударе по абразиву в результате наложения падающей и отраженной волн. Разрушение абразивных зерен на поверхности контакта связано с интерференцией этих волн, поэтому создание теории напряженности контакта при ударе неразрывно связано с учетом упругой и пластической деформаций. Особые трудности возникают при аналитическом исследовании упругопластической деформации поверхности контакта при ударе. При напряжениях, превышающих предел упругости, местная деформация включает две составляющие— упругую и пластическую. Для упругой деформации справедлива приближенная зависимость Герца [c.11]

При расчете соударения массивных тел (например, шаров), общими деформациями которых можно пренебречь по сравнению с их местными деформациями вблизи зоны контакта, полагают, что между контактной силой Р и сближением центров инерции соударяющихся тел а имеется такая же зависимость, как и при статическом сжатии тел. При прямом ударе в случае, если начальный контакт тел осуществляется в точке и расстояние между телами вблизи этой точки может быть представлено уравнением второго порядка [9], эта зависимость имеет вид [c.430]

Если местные деформации груза и буфера при соударениях не представляют существенного интереса, то эти соударения можно рассматривать как мгновенные, характеризуемые определенным коэффициентом восстановления скорости Т1. При соударении стальных деталей т]=0,5- -0,8 (в зависимости от типа стали, геометрии мест соударения, скорости удара). [c.432]

Фнг. 12, Удар груза по стержню при наличии местных деформаций. [c.437]

Местные деформации, возникающие в телах в области их контакта при ударе и приводящие к некоторому смягчению последнего, не учитываются, что идет в запас прочности. [c.315]

В течение очень короткого промежутка времени упругая система С испытает некоторую деформацию. Обозначим через бд перемещение тела В (местной деформацией которого пренебрежем) в направлении удара. В упомянутых частных случаях при продольном ударе за перемещение бд соответственно нужно считать продольную деформацию стержня А/д, при изгибающем ударе — прогиб балки /д в ударяемом сечении и т. п. В результате удара в системе С возникнут напряжения (Од или Тд — в зависимости от вида деформации). [c.513]

Вместе с тем при высоких скоростях удара деформация за время удара не успевает распространиться на весь объем ударяемого тела п в месте удара возникают значительные местные напряжения, иногда превосходящие предел текучести материала. Так, например, при ударе свинцовым молотком по стальной балке большая часть кинетической энергии превращается в энергию местных деформаций. Подобное же явление может иметь место даже и в том случае, когда скорость удара мала, но жесткость или масса ударяемой конструкции велика. [c.517]

Если условия соударения являются достаточно 01тределеннымм (например, сферический конец стержня) учет местных деформаций не вызывает существенных затруднеиий. Методы такого учета рассмотрены в работах [1 и [3]. В качестве примера, позволяющего оценить роль местных деформаций при продольном ударе, на фиг. 12, б представлен график изменения контактной силы прп ударе груза т весом 1 кГ, движущимся со скоростью 1,.5 Mj e/ но стержню, размеры которого даны на фиг. 12, а. Сплошной линией показано изменение усилия с учетом местных деформаций, пунктиром — без их учета. [c.398]

При этом положение системы будет определяться уже не одной, а двумя величинами — смещениями центров тяжести груза и буфера, которые не равны друг другу. Таким образом, систему следует рассматривать как имеющую две степени свободы. Если учитывать не только местные, но и общие деформации груза и буфера, то система будет иметь уже бесчисленное множество степеней свободы. Подробное рассмотрениеместных деформаций при ударе см. в 5. [c.488]

В качестве основной гипотезы при учете местнь[х деформаций при ударе принимается, что связь между контактным давлением и местным смятием при ударе такова же, как и в статических условиях, т. е. определяется формулами (74), (75) или (76), в зависимости от геометрии соударяющихся тел. [c.540]

Образование вмятин на рабочих поверхностях (бринеллирова-ние) при динамических нагрузках и при больших статических нагрузках без вращения при качении связано с местными пластическими деформациями. При отсутствии вращения рост лунки происходит в связи с коррозией и износом от малых перемещений на площадке контакта при колебаниях, а при вращении — в связи с ударами и развальцовкой. [c.350]

Если прикладываемая нагрузка при повторных ударах не превышает первоначальную, то выступы деформируются упруго, и сближение значительно меньше, чем при первом ударе (при первом ударе сближение определяется в основном исходной шероховатостью поверхности, пределом текучести или твердостью, а при повторных сближение зависит от модуля упругости и геометрии поверхности после первоначальной деформации). Пр-и небольшой внешней нагрузке местные давления на площадках фактического контакта при ударе могут достигать высоких значений и приводить область контакта в состояние пластического течения даже у металлов со значительной твердостью. Высокоскоростная пластическая деформация, которой при ударе подвергаются микровыступы, вызывает их мгновенный разогрев до высоких температур. Небольшие геометрические размеры единичной микронеровности (для шлифованой поверхности /г=10 мкм, г=50 мкм) затрудняют, а иногда делают невозможным непосредственное измерение температуры на ней. В таких случаях применяют моделирование, которое позволяет качественно или количественно исследовать интересущий нас процесс на модели. Исследователи, занимающиеся изучением механических процессов на поверхности контакта, для моделирования микровыступа использовали различные модели в виде тел правильной геометрической формы конусоидальные, стержневые, клиновые, эллипсоидальные, цилиндрические, сферические и др. [c.129]

Ограничения по переменным ц п у (золотника и сервопоршня) вводятся жесткостью условной пружины Спр, которая определяется из условий упругого удара при наличии местных деформаций [c.91]

В зависимости от исходной структуры и режимов упрочнения толщина этой зоны может доходить при обработке деталей вращения до 0,3 мм. Впервые светлая полоска была обнаружена В. П. Кравз-Тарновским при испытании стальных образцов на удар. Н. Н. Давиденков [17] и И. Н. Мнролюбов объясняют эффект Кравз-Тарновского тем, что в результате местной деформации по одной плоскости сдвига происходит разрушение и измельчение вещества. При очень быстром скольжении благодаря сильному трению сначала образуется большое количество теплоты, которое затем с чрезвычайно высокой скоростью отдается основной массе образца. Поэтому в местах локализации деформации, где температура, вероятно, выходит за критическую точку, происходит сначала аустенитное превращение, а затем интенсивная закалка. Вещество прослойки находится в состоянии мартенсита, который не имеет характерной игольчатой структуры, так как оно образовалось в особых и еще малоизучен- [c.21]

В зависимости от того, какие тела соударяются и с какой скоростью, приходится пользоваться разными моделями. Машину конструируют всегда так, чтобы удар был прямым и центральным (вектор относительной скорости и нормали к поверхностям тела в точке соударения проходит через центры тяжести соударяющихся тел). Это связано с тем, что при косом ударе приходится решать значительно более сложные задачи. Накопленный опыт по решению таких задач мал, и поэтому конструкторы почти не используют косой удар. Основы такого расчета приведены в гл. II. В случае прямого центрального удара применяют модели 1) абсолютно твердого тела 2) твердого тела с местными деформациями 3) многомассной системы 4) с распределенными массами и заданной формой деформированного состояния 5) с распределенными параметрами. [c.165]

Основные положения. При соударении тел обычно разделяют деформации на местные и общие. В случае соударения массинпых тел (в частности, шаров) общей деформацией можно пренебречь по сравнению с местной. В этом состоит основное предположение теории Герца. Другим предположением является гипотеза, что контактные сила и деформация связаны при ударе той лее зависимостью, что и при статическом сжатии тел (силами пнерции в области контакта пренебрегают). [c.261]

Теория поперечного удара Тимошенко. Эта теория объединяет существенные положения теории Сен-Венана и Герца. Она учитывает местные деформации ударяющего по балке тела. Пусть тело в момент соприкосновения с балкой имеет скорость t o- Если прогиб балки в точке удара л = обозначить через у, смещение тела —через5, а местное сжатие через а, то s = а -f- у. Это соотношение служит уравнением совместности при использовании метода расчленения, состоящего в раздельном рассмотрении движения тела и балки под действием сил контактного давления Р (/) Исходными являются уравнения движения тела и балки [c.266]

Без привлечении дополнительных гипотез рассматриваемая модель не позволяет описать соударецие твердых тел или удар твердого тела о твердую преграду (число уравнений механики оказывается меньшим числа искомых величин). Для решения таких задач часто используют допущение о том, что относительная скорость соударяющихся точек после удара пропорциональна относительной скорости этих точек перед ударом при этом принимают, что коэффициент пропорциональности (коэффициент восстановления скорости, коэффициент восстановления) зависит только от материалов соударяющихся тел. Такое допущение (гипотеза Ньютона) позволяет замкнуть систему уравнений в неявной форме (и не очень точно) оно отражает местные деформации и потери механической энергии при ударе. Об использовании гипотезы Ньютона см. п. 6.7.3. [c.405]

Основной причиной, вызывающей неравномерный износ рабочей фаски и, следовательно, нарушение герметичности клапана,, является обычно внецентровая посадка шара на рабочую фаску. При этом в точке удара возникают очень большие удельные давления, вызывающие местные смятия рабочей фаски. Поэтому при конструировании клапанных узлов необходимо стремиться к обеспечению центральной посадки шара на рабочую фаску или в крайнем случае к предохранению ее от местных деформаций. Достигается это как за счет соответствующего выбора конструкции седла, так и корпуса клетки клапана. Готовый клапан обязательно должен быть испытан для проверки устойчивости его работы и гидравлической характеристики, так как иногда новые конструкции их работают неустойчиво или с низким коэффициентом подачи, а иногда вообще не выполняют свои функции. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...