Расчет на отрыв

Расчет резьбовых соединений. Основным критерием резьбовых соединений является прочность. Все стандартные болты, винты и шпильки изготовляют равнопрочными на разрыв стержня по резьбе, на срез резьбы н на отрыв головки, поэтому расчет на прочность резьбового соединения обычно производится только по одному основному критерию работоспособности — прочности нарезанной части стержня, при этом определяют расчетный диаметр резьбы dp [c.377]

По-видимому, нет необходимости говорить о важнейшей роли гипотез прочности в курсе сопротивления материалов, так как только их применение дает возможность выполнять расчеты на прочность при неодноосном напряженном состоянии. Вполне естественно, что изучение гипотез прочности и их применение отнесено к концу курса. Уже говорилось о том, что более раннее изучение темы затруднительно, в частности, из-за недостаточного уровня развития учащихся. Кроме того, в этом случае получается большой отрыв изучения теоретического материала темы от его практического применения. [c.150]

Все стандартные болты, винты и шпильки изготовляют равнопрочными на разрыв стержня по резьбе, на срез резьбы и отрыв головки, поэтому расчет на прочность резьбового соединения обычно производят только по одному основному критерию работоспособности — прочности нарезанной части стержня на растяжение. [c.62]

Теоретическая прочность при разрушении путем отрыва связана с величиной энергии образования двух новых поверхностей и по своей физической природе выражает сопротивление материала абсолютно хрупкому разрушению [114, 116]. Следовательно, теоретическую прочность твердого тела можно определить как максимальное напряжение, необходимое для разъединения образца на две части одновременно по всему его поперечному сечению. Зная энергию образования двух новых поверхностей, расчетным путем можно определить прочность на отрыв при растяжении твердого тела. Такой расчет дает минимальные значения теоретической прочности, равные приблизительно 0,1 модуля упругости при растяжении. За максимальное значение принимают величину, равную 0,5 модуля упругости. [c.6]

Заклепочные швы в конструкциях располагаются с таким расчетом, чтобы стержни заклепок работали в основном на срез. Однако встречаются случаи, когда стержни заклепок работают, кроме среза, и на растяжение, а головки заклепок — на отрыв. [c.578]

Пневмопривод с регулируемой скоростью. При использовании пневмоприводов встречается необходимость в регулировании скорости движения его поршня. На фиг. 188 показана конструкция пневмоцилиндра двухстороннего действия с регулированием скорости при помощи дросселя. Последний называется также регулятором скорости. Он устанавливается с таким расчетом, чтобы отра- [c.217]

Прочность шва при сдвиге сварных соединений внахлестку при оптимальных условиях сварки ультразвуком достигает прочности основного материала прочность на отрыв "составляет 20— 40% [3]. Более детальных данных для расчета пока еш,е нет. [c.163]

Для анализа экспериментальных данных и проектирования новых опытных конструкций большим подспорьем был расчет распределения давления согласно теории Жуковского, а следовательно, по уравнениям Эйлера. Однако ценность таких расчетов не в определении значений подъемной силы, лобового сопротивления или момента (ср. 8), а в том, что они позволили указать на переход к турбулентности и на отрыв потока в по- [c.64]

Основным критерием работоспособности резьбовых соединений является прочность. Все стандартные болты, винты и шпильки изготовляют равнопрочными на разрыв стержня по резьбе, на срез резьбы и на отрыв головки, поэтому расчет на прочность резьбового соединения обычно производится только по одному основному критерию работоспособности—прочности нарезанной части их стержня, при этом определяют внутренний диаметр резьбы 1- Длину болта, винта или шпильки принимают в завнсимости от толщины соединяемых деталей. Остальные размеры деталей резьбового соединения (гайки, шайбы и др.) принимают в зависимости от диаметра резьбы по ГОСТу. [c.53]

При расчете сварной точки на отрыв расчетные нормальные напряжения Ор не должны превышать 0,7 допускаемых напряжений [сг] сварного соединения [c.61]

Клеевые соединения применяют для соединения металлических и неметаллических материалов, в том числе и разнородных. По конструкции клеевые соединения подобны паяным. Для склеивания используют клеи БФ-2, БФ-4, БФ-6, ВС-101, ПЭФ-2/10 и др. Клей БФ-2, БФ-4, ПЭФ-2/10, ВС-101 вибростойки. Клей БФ-2 по сравнению с клеем БФ-4 более термостоек, но менее эластичен. По расчету на прочность клеевые соединения аналогичны паяным соединениям. Стыковые соединения, работающие на отрыв, при равномерном [c.20]

Поверхность, разделяющая среды с большой разностью показателей преломления, покрывается тонкой пленкой, показатель преломления которой подбирается с таким расчетом, чтобы потери на отра жение от обеих поверхностей пленки (например, пленка — воздух и пленка — стекло) были приблизительно равны друг другу (фиг. 54). [c.79]

В производстве встречаются такие точечные соединения, в которых один элемент соединения работает на отрыв по отношению 1К другому элементу. В этом случае необходимо вести расчет точек [c.39]

В действительности, в точечном соединении могут иметь место две формы разрушения срез точек и разрыв основного металла в зоне соединения. Увеличение диаметра точки повышает ее сопротивление срезу увеличение толщины детали повышает сопротивление основного металла разрыву. Соотношения между диаметром точки и толщиной металла подбираются из условия, чтобы точечное соединение было равнопрочно срезу и отрыву. При назначении диаметра согласно табл. 4.11 и формуле (4.25) расчет прочности точек можно производить только на срез. При работе сварной точки на отрыв, например, в конструкции, изображенной на рис. 4.19, г, расчетное напряжение будет [c.66]

При расчете на прочность стрелы обратной лопаты первым расчетным положением будет отрыв препятствия при копании в момент, когда рукоять перпендикулярна стреле. Второе расчетное положение соответствует моменту отрыва препятствия у бровки забоя. В горизонтальной плоскости стрела рассчитывается в предположении разгона и торможения механизма поворота платформы с полностью нагруженным или разгруженным ковшом, но при максимальном вылете рукояти. [c.203]

Если необходимо ограничить пластические деформации в зоне соединения, увеличить диффузию или получить высокую прочность на отрыв при меньших затратах упругой энергии, то величину следует ограничить сверху. При сварке в таких условиях величина (или сравнительно слабо растет с увеличением N, чему соответствуют правые ветви кривых Щ на рис. 65 и 66. Ориентировочный расчет величины для этого случая (а ) в зависимости от свойств свариваемого материала и условий сварки, а также методы экспериментальной проверки соответствия расчетной величине х описаны в 3 гл. 1. [c.148]

В действительности в точечном соединении могут иметь место две формы разрушения срез точек и разрыв основного металла в зоне соединения Увеличение диаметра точки повышает ее сопротивление срезу, увеличение толщины детали повышает сопротивление основного металла разрыву. При назначении диаметра согласно формуле (2 23) расчет прочности точек можно производить только на срез При работе сварной точки на отрыв, например в конструкции, изображенной на рис. 2 16, в, рас-четное напряжение будет [c.37]

Расчет прочности стыковых соединений, сваренных холодным способом, может не производиться вовсе, так как их свойства часто не отличаются от свойств основного материала. Расчет прочности сварных точек в нахлесточных соединениях производится на срез. На отрыв такие точки работают недостаточно удовлетворительно. Допускаемые напряжения назначаются по опытным данным. [c.43]

Расчет устойчивости скальных массивов при намеченной потенциальной поверхности смещения осуществляется с помощью методов теории предельного равновесия с учетом приведенных ниже положений. Смещающиеся скальные массивы не являются абсолютно жесткими телами, а состоят из скальных блоков или отсеков, взаимодействующих в процессе смещения. Достижение предельного равновесия на какой-либо части потенциальной поверхности смещения еще не означает нарушения устойчивости массива, которая зависит от взаимодействия неустойчивых блоков с расположенными ниже устойчивыми частями массива. Расчет устойчивости] скальных откосов состоит в определении дефицита устойчивости как отдельных отсеков, так и всего скального откоса в целом. Диаграмма прочности на сдвиг по скальной трещине или ослабленной зоне представляет собой криволинейную зависимость, которая для упрощения математических расчетов аппроксимируется на выбранном интервале нормальных напряжений линейной (кулоновской) зависимостью. Прочность скальных массивов на отрыв по трещинам предполагается, как правило, равной нулю. Расчет абсолютного критерия устойчивости практически невозможен, поскольку природа всегда сложнее и многообразнее тех неизбежно упрощенных схем, которые могут быть рассмотрены в аналитических расчетах. Только вероятностный метод расчета устойчивости позволяет оценить надежность получаемого решения с учетом уровня достоверности вводимой в расчет исходной информации. [c.167]

Такой ориентировочный подсчет называется расчетом на отрыв дназ- и в случаях, когда коэффициент вытяжки намного больше предельного, приводит к значительному завышению потребного давления пресса. [c.299]

Итак, рассмотрим плоское обтекание тела с бесконечно длинным размахом ( крыла ) произвольного, не обязательно симметричного сечения. При этом мы будем интересоваться картиной течения на достаточно больших (по сравнению с размерами) расстояниях от тела. Для удобства изложения мы сначала опишем качественно получающиеся результаты, а затем перейдем к количественному расчету. На рис. 122 АВ и А В — звуковые линии, так что слева от них (вверх по течению) лежит целиком дозвуковая область стрелкой изображено направление натекаю1дего потока (которое мы ниже выбираем в качестве оси л с началом где-либо в районе тела). На некотором расстоянии от линии перехода возникают исходящие от тела ударные волны EF и E F на рис. 122). Оказывается, что все исходящие от тела характери- стики (в области между линией перехода и ударной волной) можно разделить на две группы. Характеристики первой группы достигают звуковой линии, оканчиваясь на ней (или, иначе говоря, отра саясь от нее в виде характеристики, приходящей к телу на рис. 122 изображена одна из таких характеристик). Характеристпкп ке второй группы оканчиваются на ударной [c.625]

В настоящее время, по-видимому, еще недостаточно материала для формулирования критериев прочности и рекомендаций методов расчета на термоусталость, справедливых для всех отраслей машиностроения, как это сделано, например, в области механической усталости. Причиной этого являются два обстоятельства большое различие свойств материалов, используемых в разных отра,слях ( на1при1мер, в авиационной технике и в металлургии) и, кроме того, значительно более сложный вид на-грулгения материала при термоусталости, включающий в каждом цикле чередование процессов холодного наклепа и,высоко- [c.3]

Необходимость развития теоретических исследований оболочек с несовершенным контактом слоев отмечена в параграфе 2 главы I. Выделим два различных типа задач. Первый — задачи анализа напряженного состояния слоистых оболочек со спаянными слоями при наличии отдельных зон несовершенного контакта слоев, возникаюш.его вследствие технологических дефектов или особенностей эксплуатации конструкции. гой проблеме посвящены многие работы, среди которых особо отметим [188, 201, 203]. Второй тип задач возникает при расчете оболочек, составленных из эквидистантных слоев, связанных между собой только на краях оболочки и взаимодействующ,их односторонне. Конструкции, включающие в качестве элементов эти оболочки, широко распространены в технике, например слоистые днища, сосуды, трубопроводы, сильфоны и т. д. Для таких оболочек характерно большое число слоев. Иногда внешние слои пакета отличаются от внутренних толщиной и механическими свойствами, возможно наличие зазоров между слоями. Слои, как правило, проскальзывают с треинем или свободно. Появление зон сцепления маловероятно, поскольку контактное давление между слоями невелико. В данной главе изложена теория, предназначенная для изучения именно таких оболочек. Условия контакта между слоями могут зависеть от коордииат и включают все виды несовершенного одностороннего контакта. Условия спайки слоев (в нормальном направлении на отрыв, в тангенциальном — на сдвпг) не рассматриваются. Поведение слоев подчинено одной из нелинейных теорий оболочек, одинаковой для всех слоев. Функции контактного давления между слоями исключены из числа неизвестных, аналогично тому, как это сделано в главах II и П1. Порядок разрешающей системы дифференциальных уравнений меньше или равен произведению числа слоев на порядок системы уравнений для слоя. [c.100]

Определить, при каком значении размера а все участки стержня, изображенного на рисунке, равнопрочные. В расчетах принять Отр = 2gt /3. [c.38]

Хоуарт [6] исследовал влияние сжимаемости на отрыв в случае, когда скорость основного потока, начиная от критической точки, возрастает до максимума и затем уменьшается. Выяснилось, что при таком распределении скорости отрыв в потоке газа происходит раньше, чем в потоке жидкости. В этом методе используются уравнения неразрывности, количества движения, энергии, а также функция тока. Аналогичные результаты были получены Коупом и Хартри [7], но их метод связан с трудоемкими расчетами на вычислительных машинах. Кроме того, работа Хоуарта [6] имеет более непосредственное отношение к отрыву, чем метод Коупа и Хартри. В расчетах предполагалось, что [х оо Г и Рг = 1. [c.231]

Все существующие методы расчета сварных точечных и электрозаклепочных соединений основаны на расчете одной сварной точки на срез и на отрыв. Эти методы расчета и установленные практикой нормативы не вызывают особых возражений и являются элементарными. Для соединений с одной сварной точкой такие расчеты отвечают истине. Но соединения с одной сварной точкой в практике встречаются редко чаще сварные соединения являются многоточечными. При расчете любых многоточечных соединений в -существующих учебниках исходят из гипотезы, что любые усилия в многоточечном сварном соединении распределяются равномерно между сварными точками. Если эта гипотеза для заклепочных соединений имеет хотя бы малое оправдание благодаря тому, что заклепки достаточно податливы и перегрузка любой из них может перераспределяться между другими заклепками за счет текучести материала, то сварные точки и электрозаклепки такой податливостью не обладают. Сварные точечные соединения значительно жестче обычных заклепочных соединений. [c.14]

Расчет контактных точечных соединений аналогичен элект-розаклепочным, только в формулах расчетный диаметр берется для контактных точек. При расчете соединений следует учитывать, что трочность электрозаклепок и контактных сварных точек на отрыв ниже их прочности на срез. Это особенно резко проявляется в работе таких соединений, в которых тонкие листы привариваются к толстьщ. Такие соединения имеют большое распространение в различных сельскохозяйственных машинах, в кузовах автомобилей, в вагоностроении и судостроении, где применяется тонколистовая обшивка. [c.40]

Расчет прочности сварных точек в соединениях внахлестку производится на срез, аналогично электрозаклепкам. Работа на отрыв таких точек недостаточно удовлетворительна. Наиболее целесообразно применять точки в связующих или рабочих соединениях при действии статических нагрузок. Допускаемые напряжения назначаются по опытным данным. [c.76]

При определении динамических коэффициентов обычно рассматривают два случая отрыв груза от основания при слабонатянутом канате (подъем с подхватом) и разгон (при подъеме) или торможение (при опускании) груза навесу. Динамические коэффициенты г )1 и "Фи, принимаемые при расчетах на выносливость и прочность, определяют по одной и той же формуле, но с подстановкой разных значений скорости. [c.54]

Прочность при низких температурах. Хрупкое разрушение стальных конструкций наблюдается особенно часто при низких температурах. Упомянутые выше случаи разрушения резервуаров а судов происходили при температурах ниже нуля. В условиях крайнего севера, где металлические конструкции и механизмы работаюг зачастую при температурах —40° и —50°, хрупкие разрушения, особенно часты, и проектирование сооружений, работающих в этих, условиях, требует особого внимания. Явление хрупкости стали при низких температурах получило название хладноломкости. Схематическое объяснение хладноломкости может быть следующее (А. Ф. Иоффе,. 1924 г.). Пластические свойства металла в сильной степени зависят от температуры, предел текучести с понижением температуры повышается. В то же время сопротивление отрыву практически не зависит от температуры. Поэтому при низких температурах условия перехода от хрупкого разрушения к пластическому меняются и отрыв становится возможным прежде, чем наступит пластическое состояние. В частности, и при растяжении может случиться, что образец разорвется прежде, чем появятся пластические деформации. Не у всех металлов оказывается возможным получить хрупкое разрушение при растяжении за счет понижения температуры металлы с гранецеитри-рованной решеткой сохраняют пластические свойства при весьма низких температурах, среднеуглеродистая сталь, весьма пластичная в обычных условиях, становится хрупкой при растяжении лишь при температуре жидкого водорода. При динамическом деформировании, предел текучести оказывается выше, чем при статическом, поэтому критическая температура хладноломкости, то есть температура перехода от вязкого разрушения к хрупкому, повышается, В опытах Давиденкова Н. Н. (1936 г.), который испытывал на ударное растяжение цилиндрические образцы из среднеуглеродистой стали, критическая температура получилась —95° для крупнозернистой структуры и — 160° для мелкозернистой. При сложном напряженном состоянии, например в месте концентрации напряжений, условия перехода от пластического разрушения к хрупкому будут другими и критическая температура, определенная в этих условиях, отличается от критической температуры, найденной путем испытания гладких образцов иа растяжение. В настоящее время не существует теории, которая позволяла бы надежным образом производить расчеты на прочность в условиях низких температур с тем, чтобы предусматри вать возможность хрупкого разрушения, однако надлежащий выбор, материалов и соблюдение некоторых конструктивных и технологических предосторожностей позволяют избежать хладноломкости. [c.411]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...