Расчет на прочность при простом изгибе

Расчет на прочность при простом изгибе. Брус, работающий на изгиб, часто называют балкой. При поперечном изгибе балок сплошных поперечных сечений касательные напряжения не оказывают влияния [c.316]

Расчет на прочность при простом изгибе 95 [c.95]

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ПРИ ПРОСТОМ ИЗГИБЕ [c.95]

Для расчетов на прочность при действии повторно-переменных напряжений необходимо знать механические характеристики материала. Они определяются путем испытания на усталость образцов на специальных машинах. Наиболее простым и распространенным является испытание образцов при симметричном цикле напряжений. Принципиальная схема машины для испытания образцов на изгиб показана на рис. XII.4. [c.310]

Для расчетов на прочность при повторно-переменных напряжениях требуются механические характеристики материала. Они определяются испытанием на выносливость серии стандартных (тщательно отполированных) образцов на специальных машинах. Наиболее простым является испытание на изгиб при симметричном цикле напряжений. [c.12]

Под действием внешних нагрузок напряженное состояние детали может быть простым и сложным. При простом напряженном состоянии деталь подвергается только растяжению или сжатию, изгибу или кручению. Сложным напряженным состоянием будет такое когда в расчетах на прочность наряду с нормальным напряжением в поперечном сечении бруса приходится учитывать и касательное напряжение, например, когда деталь подвергается одновременно изгибу и кручению. [c.152]

В предыдущих главах сопротивления материалов были рассмотрены простые виды деформации бруса — растяжение (сжатие), сдвиг, кручение, прямой изгиб, характерные тем, что в поперечных сечениях бруса возникает лишь один внутренний силовой фактор при растяжении (сжатии) — продольная сила, при сдвиге — поперечная сила, при кручении — крутящий момент, при чистом прямом изгибе — изгибающий момент в плоскости, проходящей через одну из главных центральных осей поперечного сечения бруса. При прямом поперечном изгибе возникает два внутренних силовых фактора— изгибающий момент и поперечная сила, но этот вид деформации бруса относят к простым, так как при расчетах на прочность совместное влияние указанных силовых факторов не учитывают. [c.301]

К сложному сопротивлению относятся виды деформаций бруса, при которых в его поперечных сечениях одновременно возникает более одного внутреннего силового фактора. Исключением является прямой поперечный изгиб, который не принято рассматривать как случай сложного сопротивления, хотя при этом в сечениях и возникают два внутренних силовых фактора изгибающий момент и поперечная сила. Этот вид деформации рассматривается как простой потому, что в подавляющем большинстве случаев расчеты на прочность и жесткость ведутся без учета влияния поперечных сил, т. е. по одному силовому фактору — изгибающему моменту. [c.355]

Неоднородность структуры стеклопластика определяет особенности деформирования даже при простых случаях нагружения по сравнению с изотропными телами. Поэтому необходимы исследования особенности работы стеклопластика при растяжении, сжатии, изгибе и других видах деформации для расчетов на прочность и определения степени влияния различных факторов на эти показатели. [c.215]

При расчетах на прочность стержней, находящихся в сложном напряженном состоянии, Ощах (см. п. VI П.1) не может быть выбрано так просто как при растяжении-сжатии, кручении или изгибе (см. главы 1, 4 и 5, 6). Поэтому используются теории прочности, указанные в гл. 8. [c.331]

Стержень шатуна имеет обычно симметричное сечение для расчета оно заменяется одним из простых сечений, показанных на фиг. 91. При прямоугольном сечении h= (1,5-ь 1,75) Ь. Предварительно стержень рассчитывают исходя из максимальной осевой силы Р < на прочность при сжатии или на устойчивость (на продольный изгиб) по гнб- [c.573]

В предыдущих главах рассматривались случаи, когда стержни испытывали лишь одну из простейших деформаций осевое растяжение или сжатие, срез, кручение, прямой изгиб. На практике во многих случаях элементы конструкции подвергаются действию сил, вызывающих не одну из простейших деформаций, а одновременно две или более. Так, часто встречаются случаи одновременного изгиба и растяжения или сжатия одновременного кручения и изгиба и т. д. Все такие случаи принято называть сложным сопротивлением. Сложное сопротивление характерно тем, что в поперечном сечении стержня возникает не менее двух внутренних силовых факторов, одновременно учитываемых при расчете на прочность. [c.239]

В пособии, кроме основного материала по сопротивлению материалов, изложенного в соответствии с Программой Завода-втуза при ЛМЗ, приведены задачи по расчету коленчатых стержневых систем на прочность и жесткость, простых и толстостенных цилиндров, определению контактных напряжений, пространственному расчету кривого бруса на боковой изгиб и кручение и т. д. Рассмотрены динамические задачи [c.2]

Проектный расчет вала может быть лишь ориентировочным, так как при его выполнении еще неизвестны конструктивные элементы вала, влияющие на его выносливость и статическую прочность, а также не всегда известны расстояния между опорами и точками приложения нагрузок. Поэтому в качестве проектного применяют весьма простой условный расчет по напряжениям кручения или по напряжениям кручения и изгиба, если есть возможность с достаточной достоверностью определить заранее изгибающие моменты. [c.360]

Величина расчетного момента внутренних сил зависит от принимаемой схемы напряженного состояния деформир уемого материала, а момент можно определить из условия сложного или простого (линейного) напряженного состояния с учетом или без учета упрочнения и упругой зоны в средней части трубы. Для упрощения расчетов применительно к сталям средней и высокой прочности распространена схема аппроксимации диаграммы растяжения в виде ломаной линии, образованной двумя прямыми отрезками (рис. 2, а и б). В обеих диаграммах первый участок соответствует упругому состоянию, его наклон определяется модулем нормальной упругости . Второй участок на рис. 2, а параллелей оси абсцисс и показывает, что материал не упрочняется (идеально упруго-пластичен). Более пологий участок (рис. 2, б) отвечает состоянию линейного упрочнения, и его наклон соответствует модулю упрочнения Ег. Точка пересечения этих прямых характеризуется пределом упругости или пределом текучести которые обычно считают в таких случаях условно совпадающими. В действительности изменение механических свойств после появления пластических деформаций определяется не одной точкой на диаграмме (допустим, точкой пересечения прямых на схеме), а переходной зоной упруго-пластических де рмаций. Эпюра продольных напряжений при изгибе трубы имеет вид, показанный на рис. 2, г и д. [c.8]

Расчет на прочность при простом изгибе. Брус, работающий на изгиб, часто назывглот балкой. При поперечном изгибе балок сплошных поперечных сечении касательные напряжения не оказывают влияния на прочность. Поэтому, как и при чистом изгибе, прочность таких балок в условиях поперечного изгиба определяется максимальной величиной пормг1Льных напряжений. [c.209]

В главах 1-7 изложены основы сопротивления материалов расчет прямых стержней при простейших видах напряженно-деформированного состояния и стержневых систем, в том числе, ферм и пружин. Главы 9-14 сборника охватывают основы теории напряженного и деформированного состояний, прочность стержневых систем при сложном напряженном состоянии, безмомент-ные оболочки вращения, продольно-поперечный изгиб и устойчивость стержней, модели динамического нагружения стержневых систем, учет эффектов пластичности и элементы методов расчета на усталость. Кроме того, добавлен материал, касающийся стержней большой кривизны, а также задачи повышенной сложности. Общие теоретические положения вынесены в первый параграф приложения. Основные гипотезы сопротивления материалов сформулированы в виде аксиом, что призвано подчеркнуть феноменологический подход к построению фундамента этой науки как раздела механики деформируемого твердого тела. [c.6]

Второй отдел Справочника Шпманского делится на две части. П])н состав.ченни первой пз них, вклю-чающс1г основы теории упругости, методы расчета прочности, жесткости и устойчивости призматических брусьев и пластин при простых деформациях (растяжении или сжатии, срезе, кручении, изгибе) и их сочетаниях (при сложном сопротивлении), а также способы расчета плоских перекрытий из нескольких перекрестных связей, Юлиан Александрович пользовался трудами И. Г. Бубнова и профессора Электротехнического института [c.43]

КОН не в одной плоскости. Авторы g этой работы модифицировали мо-дель Роузена, введя эмпирическую константу. 0,63 для корректировки своих экспериментальных данных и теории Роузена. Авторы работы [104]1 показали, что прочность при сжатии композиционного материала на основе полиэфирной смолы и стальной проволоки неожиданно подчиняется простому правилу смеси при использовании данных о разрывной прочности стальной проволоки. Они отметили, что проволока изгибается продольно не в плоскую волну, а в объемную спираль. Хаяшн [104] развил теорию, которая учитывает зависимость модуля упругости при сдвиге от напряжения сжатия. Qh также показал, что простое правило смеси пригодно для расчета прочности при сжатии. На рис. 2.56 показано хорошее соответствие в небольшом интервале составов между прочностью, рассчитанной по этой теории, и экспериментальными данными, полученными в работе [103] для материалов, содержащих два типа стальной проволоки. [c.119]

При проверке стержней на продольный изгиб мы будем пользоваться таблицей ломающих напряжений, составленной по опытам Л. Тетмайера. Полагая, что критические напряжения при сжатии соответствуют временному сопротивлению материала при простом растяжении, мы выберем допускаемое напряжение при сжатии во столько раз меньшим критического напряжения, во сколько раз допускаемое напряжение при растяжении меньше временного сопротивления разрыву. При выводе основной формулы (6) предположено, что при действии постоянных усилий допускаемое напряжение может быть принято равным 12 кг/жж . Временное сопротивление мостового железа по принятым нормам колеблется от 37 до 42 KzjMM , следовательно, запас прочности при постоянном растягивающем усилии меняется от 3,08 до 3,50. Если мы остановимся на наибольшем коэффициенте безопасности 3,5 и примем его в основание расчета стержней на продольный изгиб, то тогда допускаемое напряжение Ri при сжатии получится делением критического напряжения на 3,5 и мы будем иметь [c.416]

Расчет прочности при постанов к евдо к. Прочность корпуса коммерч. судов обычно оказывается вполне обеспеченной при постановке их в док даже по чисто мальтийскому способу , т. е. на одну лишь килевую дорожку, без добавочных боковых клеток. Для нек-рых, сравнительно более широких и имеющих более легкую конструкцию речных судов постановка их в док требует проверки общей и местной прочности корпуса с целью установить те или иные ограничения и требования, касающиеся принятой системы.постановки их в док. Для военных кораблей благодаря облегченной до предела конструкции подводной части их корпуса, а такзке большому весу механизмов вооружения или бронирования и сосредоточенному расположению этих весов расчет прочности корпуса при постановке в док является обязательным при постройке судна, имея целью установить наиболее простую систему постановки в док, пе затрудняющую производство обычных доковых работ и допускающую производство капитального и аварийного ремонта подводной части корпуса. Такой расчет часто приводит к необходимости устройства добавочных подкреплений нек-рых частей конструкции корпуса или даже целесообразности введения специальных конструкций, облегчающих постановку судна в док. При постановке в док корпус корабля претерпевает следующие деформации изгиб в продольном направлении (продольная прочность) изгиб (и срез) в поперечном направлении (поперечная прочность) деформацию связей корпуса, воспринимающих внешние силы, т. е. реакции дока (местная прочность). Величины перечисленных выше деформаций зависят от [c.107]

Расчет частей сухопарника на прочность распадается на расчеты самога барабана, укрепления крышки, укрепления барабана и подклепки. Расчет самой крышки обычно не производится, и толщина ее берется на основании опытных данных. Действительно, выпуклость крышки значительно уменьшает напряжение на изгиб, при чем по мере увеличения выпуклости напряжение на изгиб уменьшается наличие некоторой упругости в месте соединения крышки с барабаном не позволяет пользоваться полуэмпирическими формулами Баха для расчета крышек, тем более, что Бах рассматривал только простейшие плоские крышки. Наши паровозы сер. Э , Э , Э , С , С , М , Л и др. имеют литые крышки толщиной 25—32 мм при диаметрах колпаков около 700 мм наличие штампованной крышки у мощных котлов позволяет несколько уменьшить толщину или выпуклость при прочих равных условиях. Крышки сухопарников паровозов сер. ФД и ИС имеют толщину 30 мм при значительно меньшей выпуклости правда, и диаметр крышки (560 по кольцу медной проволоки) здесь меньше, но давление пара несколько больше, чем у перечисленных выше паровозов. [c.121]

В данной главе излагаются микромеханические теории, применяемые для предсказания прочности однонаправленных композитов при одноосном нагружении. В этих теориях заранее предполагаются известными необходимые для расчетов свойства компонентов и считается, что направление нагружения совпадает с главными осями однонаправленного композита. Рассматриваемые прочности связаны с сопротивлением либо нагружению в плоскости, либо изгибу, либо простому сдвигу. Обсуждение относится в первую очередь к волокнистым композитам с неметаллической матрицей, в которых все волокна уложены параллельно и в одной плоскости. Однако представленные здесь микромеханические теории можно перенести и на волокнистые композиты с металлической матрицей, если при этом не нарушаются основные допущения. Некоторые описанные ниже представления могут быть также приложены к композитам с дисперсными частицами. [c.107]

Одним из наиболее важных вопросов при шсчетах на контактную прочность является вопрос о достоверности принятой при расчетах величины модуля упругости материала. Работы по изучению этой характеристики проводились применительно главным образом к условиям сравнительно простых видов напряженного состояния растяжения, сжатия или изгиба [8, 15]. В то же время известно, что в условиях всестороннего сжатия, имеющего место при контактном нагружении, многие материалы значительно меняют свои свойства. Это обстоятельство обусловливает необходимость проведения дополнительных исследований в данной области. [c.91]

Особые заботы при проектировании камеры связаны с обеспечением прочности и устойчивости внутренней тсплонапряжец-ной оболочки. Если обратиться к схеме, показанной на рис. 3.12, то легко понять, что по условиям подачи давление охлаждающего ко.мнонента, находящегося в межрубащечном пространстве, должно быть выше, нежели в камере. Внутренняя оболочка находится, таким образом, под внешним избыточным давлением, и если не принято спе[1,иальных мер, может потерять устойчивость. Чтобы поднять критическое давление, надо, как нам известно из курса сопротивления материалов, увеличить жесткость оболочки на изгиб, т. е. в данном случае увеличить толщину. Но оболочка не просто нагружена, она к тому же еще интенсивно обогревается изнутри. Температура стенки существенным образом зависит от собственного теплового сопротивления и с увеличением толщины возрастает (это в дальнейшем будет подтверждено и элементарными расчетами). Значит, для более толстой оболочки возрастает опасность местного оплавле1П1я и последующего прогара. При малой же толщине оболочка не способна выдержать внешнее избыточное давление. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...