Распределение давлений в печи

Распределение давлений в печи [c.271]

По оси ординат отложено число частиц, вылетающих из отверстия печи в единицу времени (произвольные единицы). Максимум сплошной кривой совмещен с максимумом эксперимен тального распределения. Давление в печи равно 0,84. 10 мм рт, ст. [c.175]

В печной установке разрежение имеет место только за пределами рабочего (технологического) пространства. В рабочей камере поддерживается обычно избыточное давление для предотвращения подсоса воздуха и влияния на нормальную работу печп. По характеру распределения давления газов печи отличаются от котельных установок. [c.275]

Затях<ное сгорание для равномерного распределения температур в печи. При установке в головках ванных печей давление газа до 100 кн/л(2. Комбинируются с мазутными горелками. Хорошая управляемость длиной и настильностью факела. В камерных печах при низком давлении газа делается много щелей [c.63]

В современных условиях форсирование подачи дутья приближается к пределу, когда становится вероятным образование каналов с чрезмерно быстрым потоком газов. В этом случае особенно важно использовать уменьшение скорости газов при повышении их давления в печи для дополнительного форсирования подачи дутья с сохранением устойчивого бесканального хода. Вследствие этого происходит увеличение производительности до 9% (в условиях интенсивно работающих печей СССР). Расход кокса снижается в связи с лучшим распределением газового потока и обработкой им шихтовых материалов. Его экономия достигает 6—7% (при некотором дополнительном повышении температуры дутья). Повышение давления газов эффективно используется при вдувании топлива через фурмы. В этом случае особенно важно хорошее распределение газового потока, так как в связи со снижением доли кокса в шихте уменьшается ее газопроницаемость. [c.121]

Для режима движения газов в вертикальных печах характерно сочетание энергичной циркуляции в промежутке между садкой и стенками с продольным течением Б центральной части камеры. Отбор отходящих газов производится обычно с одного конца печного канала, причем, как правило, снизу, что приводит к неудовлетворительному распределению давлений, в частности к выбиванию газов из-под съемного свода печи, [c.147]

В центральной части печи имелась область, где распределение температур близко к равномерному, оно еще более выравнивалось за счет теплопроводности помещаемого в печь тигля с алюминием. Влияние давления на распределение температур не было замечено. [c.94]

III. Часть системы печи находится под положительным (на линии нагнетания), часть—под отрицательным давлением (на линии всасывания). Распределение давления по системе может быть в этом случае весьма разнообразным — линия давления может пересекать линию нулевого манометрического давления ближе или дальше от начала системы и, как частный случай, в центре ее. [c.86]

Поддержание постоянства давления в рабочем пространстве печей имеет большое значение для их работы, так как при увеличении разрежения в печи увеличиваются присосы воздуха, снижающие температуру в печи и нарушающие ее правильное распределение, что приводит к местному охлаждению изделий и увеличению расхода топлива на нагрев лишнего воздуха кроме того, [c.289]

Газопроницаемость огнеупорных изделий колеблется в широких пределах и зависит от величины и характера пор. При равномерном, распределении пор в огнеупорном изделии газопроницаемость обратно пропорциональна их поперечному сечению. Газопроницаемость огнеупорных изделий характеризуется коэффициентом газопроницаемости, который выражается в объеме газа, проходящего через огнеупорное изделие с площадью 1 м и толщиной 1 я в единицу времени при разности давлений 9,81 н /м (1 мм вод. ст.). При футеровке печей (особенно плавильных) необходимо применять огнеупорные изделия с минимальной газопроницаемостью [c.144]

Водопоглощение плиток колеблется вследствие нарушения технологических параметров производства влажности, зернового состава массы, прессового давления, а также зачастую неизбежного неравномерного распределения температуры в обжигательных печах. Обычно водопоглощение плиток из естественного сырья колеблется в большей степени, чем водопоглощение плиток, изготовленных из искусственных тщательно переработанных масс. [c.153]

Условием успешной работы мартеновской печи является правильное распределение статического давления в рабочем пространстве. При сокращении подачи в рабочее пространство топлива и воздуха должна быть умен-шена тяга. Части печи, через которые в данный момент отводятся дымовые газы, находятся под разрежением, причем в направлении от рабочего пространства к дымовой трубе разрежение увеличивается. Через противоположную сторону мартеновской печи в рабочее пространство подаются топливо и воздух под давлением, которое постепенно уменьшается на пути от клапанов к рабочему пространству. [c.246]

Это уравнение дает распределение температуры во всех точках тела, когда она не изменяется во времени. Такому температурному полю соответствует, например, распределение температуры в стенках нагревательной печи при достаточно продолжительной ее работе, когда разогрев стенок от теплоты продуктов горения компенсируется теплоотдачей в окружающее пространство. Поскольку в этой книге описывается технологический нагрев и охлаждение при обработке давлением, т. е. речь идет [c.21]

Контролируемая атмосфера, используемая в печи,— эндогаз. Для равномерного распределения атмосферы в нагревательной камере установлен вентилятор 4. Давление контролируемой атмосферы в нагревательной камере должно быть положительным (больше атмосферного). [c.251]

Для этого в газопроводе ставят шайбу, уменьшающую его сечение, и избыточное давление газа на колошнике увеличивается до 98—196 кН/м2. При этом скорость движения газа в печи уменьшается, улучшается распределение его по сечению печи, проникновение в шихту и отдельные куски руды. [c.505]

Современная доменная печь работает с обязательным использованием отходящего колошникового газа и с поддержанием повышенного давления газовой фазы на колошнике. Выполнение этих условий возможно только при наличии закрытого колошника и загрузке материалов в печь при изоляции ее объема от внешней атмосферы. Роль газового затвора печи выполняет засыпной аппарат с двумя конусами. При поднятых конусах или одном конусе газы могут выходить только через газоотводы, постоянно сообщающиеся с колошником. Важнейшими назначениями засыпного аппарата является также обеспечение возможной равномерности распределения материалов по окружности колошника и регулировки размещения железосодержащих материалов и кокса по сечению колошника (от стен к оси). Эти условия выполняются при работе вращающегося распределителя засыпного аппарата и послойной загрузке материалов в воронке большого конуса. [c.73]

Повышение давления газовой фазы в доменной печи, широко практикуемое в настоящее время, способствует главным образом улучшению распределения газового потока в печи в связи с меньшими средними скоростями движения газов и более равномерным и плавным опусканием перерабатываемых материалов. Скорости газов возрастают на тех участках, где они были недостаточными, и снижаются там, где были чрезмерными. При этом улучшается использование восстановительной способности и тепловой энергии газа вследствие более полного взаимодействия с материалами в печи. [c.93]

Повышение давления газов на колошнике ведет к увеличению давления их во всем объеме доменной печи. Объем газов уменьшается обратно пропорционально абсолютному давлению и понижается средняя скорость движения газов. Это приводит к увеличению времени пребывания их в печи и уменьшению потерь напора при прохождении через столб шихтовых материалов. В результате создаются условия для лучшего распределения газового потока по сечению, лучшего использования тепловой и химической энергии газов и плавного схода шихтовых материалов по высоте печи. [c.121]

Рис. 100. Распределение статического давления в рабочем пространстве мартеновской печи

Условия нагрева штрипса оказывают большое влияние на качество сварки. Основная особенность нагрева штрипса при непрерывной печной сварке — неравномерное распределение температуры по сечению. Кромки штрипса нагревают до температуры, которая значительно выше, чем температура его середины, благодаря чему можно создавать более высокое давление в сварочном калибре и тем самым повысить качество сварки. Более низкая температура в средней части способствует также сохранению прочности штрипса, достаточной для того, чтобы он выдержал усилие растяжения, которому подвергается при транспортировке через печь. [c.264]

Рис 8. Распределение давлений и скоростей в туннельной печи [c.31]

Массивы, содержащие начальные значения полей скорости, давления и температуры, записываются на магнитную ленту и считываются с нее перед началом расчета. В результате расчета значения искомых функций и, v, р, Т определяются во всех точках разностной сетки, покрывающей область Q. На печать выдается распределение плотности на заданных временных шагах вдоль образующей тела. [c.52]

В рабочем пространстве на отводящей стороне — отрицательное давление, на подводящей — положительное. Знаки давления перемещаются соответственно изменению направления газопотоков. На схеме (рис. 100) показано распределение давления в печи. Положительное давление у головки на подводящей стороне доходит до гляделки среднего окна. На стороне отрицательного давления замечается подсос, который достигает 5% от теоретического необходимого воздуха для горения. Поверхности АА и ВВ — нулевые, разделяющие области положительного и отрицательного давлений. Давление под сводом должно быть 19,6—24,5 н1м (2—2,5 мм вод. ст.). При повышении давления из окон выбиваются языки пламени. При понижении давления нулевые поверхности [c.271]

Листы и пластины из комиозиционного материала с матрицей из чистого алюминия целесообразно соединять между собой с помощью модифицированного припоя, состав которого является промежуточным между составами сплавов 718 и 6061. Оптимальный состав припоя для соединения между собой листов из композиционного материала с матрицей из сплава А1 — 7% Zn не был подобран, но было установлено, что в состав припоя на основе алюминия должны входить магний и кремний. Жидкофазная сварка давлением в печи позволяет получить равномерное распределение волокон в зоне соединения, однако при осуществлении этого способа трудно обеспечить хорошее взаимное смачивание соединяемых деталей по всей поверхности контакта. Эксперименты продемонстрировали также возмогкность соединения листов из углеалюминия и стандартного сплава 2219 (А1 — 6% Си) между собой контактной точечной электросваркой основной трудностью при осуществлении этого процесса является локализация тепловыделения в композиционном материале. Возможна аргонодуговая сварка углеалюминия, однако в этом случае необходимо особенно четко контролировать условия сварки, так как наличие значительного перегрева может привести к интенсивному взаимодействию матрицы и армирующих волокон и к формированию в зоне сварки большого количества карбида алюминия, в результате чего может резко ухудшиться коррозионная стойкость сварного соединения. [c.393]

При большой скорости га.чов в рабочей камере печи действительное давление в камере может значительно отличаться от вьгаислепного, так как к статическому давлению на стенку камеры прибавится динамическое воздействие движуш,егося газового потока. Это особенно необходимо учитывать при работе печей на газе, мазуте или пылевидном топливе , когда под действием струй, выходяш их с большой скоростью из горелок (форсунок), создается энергичная циркуляция печных газов, что лишает возможности теоретически определить распределение давлений в рабочей камере печи. [c.105]

Топливо сжигают в пламенном пространстве с малым избытком воздуха. В зависимости от технологических условий стекловарения поддерживается или окислительная или восстановительная газовая среда. Распределение давлений в ванной нечи приведено на рис. 71. На рис. 74, 87 показано распределение температур в ванных печах для листового и тарного стекла. [c.212]

Влияние некоторых примесей в металлической ванне на процесс массопереноса в системе стекломасса — расплав металла иллюстрируют результаты измерений С (х) в пределах диффузионной зоны образцов серий III—VI. Образцы серии III получали нагревом слитков стекломассы в алундовых ограничительных кольцах в контакте с расплавом олова, содержавшим примесь никеля (1 мас.%). Системы нагревали в малоинерционной печи со скоростью примерно 80 град мин до температуры изотермической выдержки (900—1150° С) и после ее завершения (через 60 мин, в газовой среде очиш,енного аргона при давлении Ро = —10 атм) слиток охлаждали 6—8 мин до 500° С. Методика исследования распределения олова в образцах этой серии не отличалась от описанной выше. Содержание олова на сравнимых расстояниях от граничной поверхности образцов серии III (см. рис. 4, в) имеет промежуточное значение между данными, полученными соответственно на образцах серий I и II (см. рис. Зи4, а). Экспериментальные данные серии III не поддаются аппроксимации уравнением типа (1) в изученном интервале значений х поиски пригодных для этой цели формул продолжаются. [c.216]

Одна из средних термопар является измерительной, другая — контрольной. По ее показаниям и по показаниям концевых термопар контролируется равномерность распределения температуры по длине образца. Спаи и электроды термопар закрепляются в отверстиях и каналах с помощью замазки из порошка, изготовленного из того же материала, что и сами опытные образцы. После заделки термопар образцы длительное время подвергаются сушке в сушильном шкафу. Опытные образцы имеют торцовую изоляцию 11 и 14. На внешней поверхности опытных образцов и защитной торцовой изоляции делается ряд продольных пазов для свободного доступа воздуха или гелия из газовой камеры, в которую помещается электрическая печь вместе с опытными образцами. Газовая камера представляет собой цилиндрический кожух, верхняя крышка которого является съемной. После установки в ней цечи крышка герметически закрывается. К газовой камере присоединяются вакуумная установка и баллон с гелием. Измерение избыточного давления в камере осуществляется образцовым манометром остаточное давление при разрежении измеряется с помощью манометрической лампы и вакуумметра. [c.104]

Такие данные получены [99, 165] при исследовании твердых растворов (о -Ре ) — Р — С, выплавленных (и разлитых) в вакууме на основе карбонильного, рафинированного в водороде, железа КР чистотой не менее 99,95 % Разная концентрация фосфора в растворе (0,008 0,005 и 0,075 % Р) задавалась при выплавке, а углерода - достигалась науглероживанием в атмосфере гептана или метана. После рекристаллиза-ционного отжига 825°С. 1 ч, образцы диаметром 0,5—0,8 мм с 0,008 %Р охлаждали за 4—6 мин с печью до более низких температур, отжигали при каждой температуре 2 ч для установления равновесного распределения примесей между объемом и границами зерен и фиксировали по лученное распределение примесей закалкой образцов в воде. Термическую обработку проводили с соблюдением специальных мер предосторожности по сохранению неизменнь1м Химического состава тонких образцов (особенно по С) в атмосфере очищенного и осушенного водорода. Науглероживание образцов сплава [=е + 0,008 % Р проводили в установке для термической обработки в течение 90 с в смеси сухого водорода с гептаном при бОО С. Затем для выравнивания возможных неоднородностей распределения углерода по сечению образцов проводили отжиг при 700°С, 1 ч. В серии опытов, проведенных со сплавами Ре + 0,005 % Р и Ре + 0,075 % Р, в которых содержание углерода систематически варьировали, отжиг образцов проводили в атмосфере Нг + + СН4. В этом случае вместо пропускания над сосудов с гептаном, водород перед входом в печь с образцами пропускали через дополнительную печь, заполненную активированным углем. Парциальное давление СН4 в смеси Нг + СН4, определяющее содержание С в Ре, варьировали изменением температуры печи с углем, что позволило "плавно" изме пять содержание углерода в широких пределах. Содержание углерода [С] в а-твердом растворе железа определяли по высоте углеродного пика внутреннего трения (пик Снука), пользуясь известным соотношением для поликристаллического а-железа 1,3 [С]. Для определения температурной зависимости предельной растворимости углерода в а-железе с 0,0СШ % Р отжигом в смеси водород — гептан науглеро-ДИЛИ этот сплав до насыщения в равновесии с карбидной фазой при температуре 720 С соответствующей максимальной растворимости углерода, о достижении которой судили по нась1щению зависимости длительности науглероживания вьюота пика Снука после закалки от 720°С. Обезуглероживания сплавов достигали длительными отжигами в сухом водороде. Контрольные опыты показали, что для достижения [c.124]

Получение полуфабрикатов из брикетов прессованием. Спеченные брикеты нагревают в печи при 450—550° С в течение примерно 2 ч, а затем прессуют при давлении 5000—10000 Мн1м со скоростью не менее 0,15—0,166 м/сек. Нагревание выше 550° С приводит к образованию на поверхности полуфабриката пузырей и трещин в объеме, обусловленных, по-видимому, также взаимодействием материала с газами. Минимальный коэффициент вытяжки должен быть не менее 8—10. Прессованием получают прутки, полосы, профили и т. д. В результате прессования плотность материала повышается примерно на 2—2,5% и равна примерно 2800 кг1м . Кроме того, повышается также однородность его структуры, так как происходит дальнейшее дробление частиц пудры и распределение соединения АЬОз в виде мелкодисперсных включений по всему объему материала. [c.110]

Обжиг в температурных пределах до 150—200° связан с выделением остаточной влажности сырца. Быстрый перегрев поверхности сырца выше 100—120° вызывает одновременный перегрев паров воды, выходящих из отстающей в нагреве центральной части изделия. Повышение давления перегревающихся паров воды внутри изделия может явиться причиной образования трещин и по-сечек. Чем выше остаточная влажность сырца и чем больше толщина изделий, тем медленнее должен быть разогрев. Неравномерность распределения температуры по высоте печи, значительное отставание в прогреве нижних рядов садки (вплоть до 100—200°) заставляют затягивать этот период обжига тем в большей степени,, чем хуже высушен сырец. Поэтому скорость обжига в этот период всецело зависит от конструкций и размерО В печи, от степени вы-сушенности сырца и колеблется в широких пределах (от 10 до 20° в час.). Наблюдаемый при термическом анализе (см. рис. 50) эндотермический эффект при температурах около 100—200°, связанный с разложением некоторых глинистых минералов и коллоидальных гидратов, не сопровождается объемными изменениями не оказывает влияния на выбор режима обжига. [c.212]

По газовому режиму печи. Самопишущие приборы давления колошникового газа, давления в пылеуловителях, разности давлений под большим конусом и в межконусном пространстве засыпного аппарата, температуры колошникового газа, распределения СОг по сечению колошника. Если на печи приборы, регистрирующие распределение СОг по сечению колошника, отсутствуют, то периодически пробы газа для анали- [c.160]

Р с. 8.4. Примерное распределение давлений газового потока в печах силикатных производств а —вращающаяся печь с цепями (без запечных теплоутнлизаторов) б вращяющаяся печь с конвейерлым кальцинатором б —ванная стекловаренная печь г — керамическая печь с выносной топкой [c.323]

Нижний фурменный пояс 5 служит для ввода в печь холодного воздуха, необходимого для охлаждения клинкера и расходуемого на сжигание топлива (в подогретом виде). Для равномерного распределения воздуха в поперечном сечении шахты скорость истечения его из фурм принимается равной не менее 40 м1сек. Кроме того, предусматривается ввод воздуха через центральное сопло 6, расположенное по оси шахты. Верхний воздушный пояс 7 позволяет осуществлять дожигание окиси углерода, вынесенной из зоны горения. Сюда отбирается из средней части зоны охлаждения клинкера 8 за счет избыточного давления в этой зоне часть воздуха, подогретого примерно до 300° С. Так как реакция окисления СО в присутствии влаги проходит быстрее, чем в сухой газовой среде, проектом предусмотрен подвод пара 9 и вдувание его в печь в верхнем поясе через специальные фурмы 10. [c.518]

Прямой синтез из простых веществ проводят следующим образом. Смешивают в стехиометрических соотношениях наиболее чистые тонкодисперсные вещества, помещают их в тщательно очищенную обезгаженную кварцевую (в некоторых случаях применяют термостойкое стекло) ампулу, максимально заполняя ее. Ампулу откачивают до остаточного давления —10 ллг рт. ст., запаивают, после чего нагревают в специальном кон-тейнере-блоке, для получения равномерного распределения тепла блок помещают в печь. Скорость подъема температуры обычно составляет 1 град мин. [c.57]

Гомогенизационному отжигу гомогенизации) подвергаются слитки перед обработкой давлением для устранения дендритной ликвации, которая приводит к получению неоднородного твердого раствора и выделению по границам зерен и между ветвями дендритов хрупких метастабильных включений состава СиАЬ, А12СиМ , М 281 и др. В процессе гомогенизации состав кристаллов твердого раствора выравнивается, а интерметаллиды растворяются. В процессе последующего охлаждения (на воздухе или в печи) интерме-таллиды выделяются в виде равномерно распределенных мелких вторичных включений. В результате пластичность литого сплава повышается, что позволяет увеличить степень обжатия при горячей обработке давлением, скорость прессования и уменьшить технологические отходы. Гомогенизация способствует получению мелкозернистой структуры в отожженных листах и уменьшает склонность к коррозии под напряжением. [c.450]

Если в печь не подводятся и из нее не отводятся газы (рис. 8,а), то статическое давление газа вверху зоны обжига больше, чем в других зонах. Если печь отключить и не подводить в нее воздух и топливо, а также не отводить из нее отхо,дящие тазы, то в ней установится свободное движение газов. Причиной этого движения является определенное распределение давлений, характеризуемое прямыми 6, 6" и 6". Если давление вверху в зоне охлаждения принять ра1вным О, то в зоне обжига вверху давление тазовой среды будет несколько больше — на величину статического-давления, создаваемого геометрическим напором. Примем, что давление вверху зоны обжига больше, чем вверху зоны охлаждения на величину 3, и больше, чем в зоне подогрева на величину 3". Составим для зон обжига,, охлаждения и подогрева эпюры давлений и к этим давлениям добавим дав- [c.31]

В отдельных частях печейрегенераторах, рекуператорах, горелках, рабочем пространстве — движение газов и теплообмен имеют очень сложный характер, а описывающие их дифференциальные уравнения не поддаются интегрированию поэтому невозможно рассчитать распределение скоростей и давлений, а непосредственное исследование затруднительно. Кроме топо, часто необходимо решение для новых проектируемых конструкций. Поэтому во многих случаях изучение законов движения газов, гидравлического сопротивления и теплообмена в печах и каналах, а также установление эмпирических зависимостей производят в экспериментальных установках, в которых геометрические, гидромеханические и тепловые условия подобны действительным условиям, т. е. методом моделирования. Этот метод позволяет вести изучение указанных процессов на моделях небольших размеров, в которых вместо горячих газов движутся холодный воздух, вода или же какая-нибудь другая жидкость с низкой температурой. При моделировании используются поло жения теории подобия. Основы моделирования движения газов и теплообмена были разработаны в СССР М. В. Кирпичевым, Л. С. Эйгепсоном, Г. П. Иванцовым и другими учеными и внедрены в практику расчета установок. [c.40]

Все теплотехнические расчеты основаны на теории теплопроводности и закономерностях внешнего тепло-обмс.на, учитывающих процессы тепловыделения и движения пе шой среды. На внешний теплообмен в основном влияет конструкция печи, поскольку ею полностью или частично определяются источник и способ передачи тепла интенсивность тепловыделения и распределение тепла (тепловой режим) соответствующие изменения во времени и пространстве температуры печной среды и обрабатываемых материалов (температурный режим) характер движения печкой среды, включая распределение давления (газодинамический режим). [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...