Турбулентный пограничный слой на пластине

На рис. 9.5 приведены экспериментальные данные, обобщающие результаты опытов не только для плоских каналов, но и для круглых труб и турбулентного пограничного слоя на пластине. Можно видеть, что универсальный закон [c.365]

Изложенный метод расчета турбулентного пограничного слоя на пластине построен на эмпирической зависимости, полученной в опытах с гладкими пластинами. В практических условиях течение вдоль пластины (поверхности крыла, лопасти, корпуса) чаще всего не является гидравлически гладким. Как и течение в трубе, любое течение в турбулентном пограничном слое на шероховатой поверхности можно отнести к одному из трех режимов гидравлически гладкому, при котором высота выступов поверхности не влияет на сопротивление переходному или режиму неполного проявления шероховатости, при котором на коэффициент сопротивления влияют как число Рейнольдса, так и шероховатость режиму полного проявления шероховатости или квадратичному, при котором коэффициент сопротивления зависит только от шероховатости. [c.371]

Рис. 9.6. Номограмма для определения коэффициента сопротивления трения в турбулентном пограничном слое на пластине

РАСЧЕТ ТУРБУЛЕНТНОГО ПОГРАНИЧНОГО СЛОЯ НА ПЛАСТИНЕ [c.404]

Значительный интерес представляет расчетное исследование течений при наличии вдува на поверхности или ее отдельных участках. Рассмотрим турбулентный пограничный слой на пластине, имеющей участок равномерного вдува. Для рассматриваемой задачи характерно скачкообразное изменение граничного условия (в начале участка вдува и в начале следующей за ним непроницаемой поверхности). Вычисленное изменение коэффициента трения на поверхности пластины при наличии [c.263]

Рассмотрим некоторые из возможных способов определения коэффициента теплоотдачи в турбулентном пограничном слое на пластине. [c.138]

Доказано, что для решения задач массоотдачи в турбулентном пограничном слое на пластине в трубе и в некоторых других случаях можно пользоваться тем же методом, что и для ламинарного пограничного слоя, основанного на аналогии функций / в (3.32) и (7.136). [c.153]

Движение в турбулентном пограничном слое на пластине. У передней острой кромки пластины, как уже отмечалось, образуется ламинарный пограничный слой толщиной 6 (рис. 24.8). На расстоянии х от передней кромки режим движения в пограничном слое становится переходном (промежуточным между ламинарным и турбулентным.) Область пограничного слоя, на протяжении которой режим дви- [c.275]

На рис. 5-6 и 5-7 приведены теоретические и экспериментальные данные, обработанные в виде зависимостей (5-4-3) и (5-4-4) [5-6]. На рис. 5-6 представлены результаты теоретических исследований теплообмена и массообмена для ламинарного и турбулентного пограничных слоев на пластине для лобовой образующей цилиндра при совместном действии свободной и вынужденной конвекции в случае ламинарного обтекания пластины для ячеистой конвекции для турбулентного течения в трубе для свободной конвекции у вертикальной плиты. Решения получены как для однокомпонентной среды с отсосом, так и для двухкомпонентных сред. [c.134]

Разработано несколько методов расчета теплообмена при турбулентном пограничном слое на пластине с не-обогреваемым начальным участком (при темпера- [c.287]

Рассмотренные зависимости для расчета теплообмена при турбулентном пограничном слое на пластине с заданным распределением температуры хорошо согласуются с опытными данными для воздуха [Л. 5]. [c.294]

Равновесные турбулентные пограничные слои на пластине и при положительных градиентах давления [c.182]

Рис. 11-24. Влияние числа Рейнольдса на локальные значения коэффициента трения при вдуве гелия в турбулентный пограничный слой на пластине при Моо=4 Тш = Т (хц и х — начальное и текущее значения продольной координаты).

Рис. 11-30. Изменение коэффициента теплоотдачи в турбулентном пограничном слое на пластине при вдуве гелия.

Измерения [Л. 314] показывают, что Хл приближается или несколько меньше максимального значения касательного напряжения в сечении пограничного слоя Гм-На рис. 11-33 показана зависимость коэффициента трения от параметра вдува при замене в (11-105) и (11-110) Тл на Тм в случае вдува воздуха в турбулентный пограничный слой на пластине, обтекаемой воздухом с дозвуковой скоростью. Анализ опытных данных показывает, что касательное напряжение Тл при вдуве имеет тот же порядок величины, что и касательное напряжение т в соответствующих пограничных слоях без вдува. Можно ожидать, что отношение Хл/Тюо является функцией параметра вдува В л и обобщать опытные данные по трению в виде зависимости (В л) [c.385]

В [Л. 300] исследовано влияние термической диффузии на коэффициент восстановления и теплообмен в турбулентном пограничном слое на пластине при вдуве гелия в воздух. Численное решение уравнений сохранения для бинарного пограничного слоя выполнено при Мао = 4 и Ред -а 0= 10 - -10 (где Хо— расстояние начала пористого участка от критической точки X—Хо — расстояние от начала пористого участка до рассматриваемого сечения пластины). [c.389]

Лапин Ю. В., Трение и теплообмен в сжимаемом турбулентном пограничном слое на пластине при наличии ввода вещества, ЖТФ, (1900, т. 30, вып. 8, стр. 984—993. [c.377]

Рис. 3.38. Зависимость локального числа Стантона от числа Рейнольдса для разных интенсивностей вдува и отсоса воздуха при турбулентном пограничном слое на пластине (сглаженные экспериментальные данные)

Профиль скоростей в турбулентном пограничном слое на пластине [c.305]

Полуэмпирическая формула Кармана представляет неявную зависимость между местным коэффициентом сопротивления и рейнольдсовым числом Ре, что для вычислений представляет некоторое неудобство. В связи с этим появились эмпирические методы расчета турбулентного пограничного слоя на пластине и раньше всех основанный на применении закона одной седьмой для профиля скоростей и одной пятой [см. далее формулу (163)] для сопротивления. Изложим простой эмпирический метод, охватывающий широкий диапазон рейнольдсовых чисел. [c.601]

Таким образом, приходим к выводу, что толщина потери импульса в турбулентном пограничном слое на пластине растет пропорционально абсциссе в степени шесть седьмых] этот закон мало отличается от линейного. Вспомним, что в случае ламинарного слоя на пластине толщина потери импульса возрастала пропорционально корню квадратному из абсциссы, т. е. гораздо медленнее, чем в турбулентном слое. [c.602]

ТУРБУЛЕНТНЫЙ ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ НА ПЛАСТИНЕ [c.715]

Применим к задаче о турбулентном пограничном слое на пластине в потоке газа тот же прием, который был использован в 103 для случая несжимаемой жидкости. В обозначениях этого параграфа [c.719]

Чтобы можно было воспользоваться экспериментальными данными, полученными для турбулентного пограничного слоя на пластине, необходимо ограничиться областью изменения форм-параметра, мало отличающейся от нуля. Далее будет показано, что положительное значение формпараметра / может быть сколько угодно большим, а отрицательное значение / должно быть близким к нулю. Таким образом, решение пригодно для любых кон-фузорных потоков и потоков со слабой диффузорностью. [c.336]

Экспериментальные результаты исследования теплообмена в турбулентном пограничном слое на пластине. Путем обобщения экспериментальных данных для воздуха и при условиях 7 = onst, с , = onst для диапазона 10 < 5 Re <10 получена следующая формула [56] [c.145]

Однослойная схема турбулентного пограничного слоя. Допуская, что распределения скорости и температуры по всей толщине турбулентного пограничного слоя на пластине описываются одним законом, например степенным, при одинаковых показателях степени (24.69), предельном переходе Re- oo, при 7 == onst, = onst получим следующую формулу [40] [c.291]

Прежде всего мы получим приближенное решение уравнения энергии пограничного слоя при продольном обтекании полубесконечной изотермической плоской пластины потоком с постоянной скоростью внешнего течения. Затем проанализируем решение интегрального урав-нения энергии при тех же условиях, но на пластине с необогреваемым начальным участком. С помощью полученного решения и метода суперпозиции проведем расчет теплообмена при турбулентном пограничном слое на пластине с произвольным изменением вдоль нее температуры или плотности теплового потока. И, наконец, мы получим приближенное решение интегрального уравнения энергии при течении с изменяющейся скоростью Ене пограничного слоя вдоль наружной или внутренней поверхностей осесимметричных тел с продольной неизо-термичностью. [c.280]

Теоретический анализ высокоскоростного турбулентного пограничного слоя на пластине при постоянных температурах внешнего течения и поверхности пластины провели Дайсслер и Леффлер [Л. 4]. Метод анализа в основном тот же, что и в описанном в гл. 12 расчетеДайссле-ра для развитого течения газа в круглой трубе при вы- [c.343]

На рис, 11-42 приведены опытные данные по э( )( )ек-тивности тепловой защиты по [Л. 183] при вдуве воздуха в турбулентный пограничный слой на пластине. Для сравнения показаны кривые, построенные по (11-129) и (11-130) при Сроо = С),1 и роо = р1. Заметное отклонение опытных точек от расчетных кривых при больших значениях параметра X можно объяснить двумя причинами 398 [c.398]

Исследуется случай воздействия сильного ускорения потока на установившийся турбулентный пограничный слой на пластине,состав-ляыцей одну из стенок канала.Градиент давления формировался вкла- [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...