Время смачивания

Водоснабжение 278—280 Время смачивания 178 [c.450]

Следует отметить, что время формирования прилипшей пленки из жидкого адгезива, как правило, всегда больше, чем время смачивания и растекания жидкого адгезива. Это лишний раз подтверждает, что смачивание является необходимым, но еще недостаточным условием формирования адгезионного взаимодействия пленок. [c.213]

Время смачивания определяется по секундомеру, считая от начала погружения образца в воду до его опускания на дно сосуда. [c.49]

В то же время смачивание при пайке является только начальным этапом взаимодействия жидкой и твердой фаз. Далее происходит образование между взаимодействующими металлами жидких и твердых растворов, эвтектик, химических соединений - новых структурных составляющих. Во многих случаях происходит растворение паяемого металла в жидком припое и диффузия компонентов жидкого припоя в паяемый металл, т, е. при смачивании взаимодействие атомов распространяется в глубь жидкой и твердой фаз. [c.194]

Из этой формулы следует, что время смачивания зависит от геометрии пор порошка и увеличивается с повышением вязкости смачивающей среды. [c.13]

Важным фактором, определяющим склонность металла к атмосферной коррозии в конкретных условиях, является то время, в течение которого превышается критическая влажность [25]. Этот период называют временем смачивания и определяют путем измерения разности [c.178]

Частота смачивания сильно сказывается на скорости коррозии в зазорах (рис. 11). При редком увлажнении металла (одно смачивание в двое суток) коррозия непрерывно увеличивается с уменьшением ширины зазора и превышает скорость коррозии на свободной поверхности, так как на ней электролит быстро высыхает, а в зазоре он сохраняется более длительное время. Однако при очень частых смачиваниях (кривая 4) обеспечивается постоянный контакт металла с коррозионной средой как внутри забора, так и на открытой поверхности, и в узкой щели скорость коррозии меньше вследствие диффузионных ограничений катодной реакции восстановления кислорода. Кривые с максимумом, полученные при средней частоте смачивания, вызываются одновременным влиянием обоих факторов, определяющих скорость коррозии при редких и частых смачиваниях. [c.12]

Глава начинается с обсуждения основных термодинамических свойств металлов и окислов, причем основное внимание уделено тем окислам, которые могут быть использованы в виде волокон и покрытий. Затем рассмотрено применение методов термодинамики твердых растворов для оценки стабильности композитов. В обзорном плане изложены обширные литературные данные о взаимодействии жидких металлов с окислами, полученные при изучении процессов изготовления керметов и пропитки усов расплавом. Цель этого обзора —обобщить имеющуюся информацию о смачивании окислов жидкими металлами и вывести основные закономерности. Далее проанализировано соотношение между смачиванием и формированием связи в композитах. Применительно к режимам изготовления и условиям службы композитов рассматриваются диффузионная сварка и твердофазные реакции, причем более подробно— кинетика реакций металл — окисел и характеристики поверхности раздела. Глава завершается анализом имеющихся литературных данных о механических свойствах, чувствительных к состоянию поверхностей раздела. Этот анализ ограничен несколькими металлическими системами, упрочненными окислами, которые изучены в настоящее время. [c.308]

Одним из видов нанесения защитных покрытий на детали из высокотемпературных материалов служит метод окунания в расплав [1]. Такой метод используется для кратковременной защиты покрытий при горячей обработке давлением молибдена и ниобия. Для нанесения качественного покрытия необходимо определение оптимальных температур и состава расплава, при которых происходит удовлетворительное смачивание твердых металлов расплавом. Смачивание твердых молибдена и ниобия расплавами на основе алюминия исследовали на установке, позволяющей раздельный нагрев твердой и жидкой фаз [2]. Опыты проводили в среде гелия, температуру фиксировали платина — платинородиевой термопарой. В качестве объектов исследования использовали молибден и ниобий после электронно-лучевой плавки, алюминий чистоты 99,98% и порошки легирующих компонентов кремния, титана и хрома марки ч. д. а. Для экспериментов готовили навески одинаковой массы 500 мг. При достижении твердой подложкой температуры опыта навеска плавилась и соприкасалась с подложкой, время контакта при заданной температуре составляло 2 мин, по истечении которого каплю фотографировали аппаратом Зенит-С на [c.55]

В качестве характеристики процесса растекания использовали изменение радиуса пятна смачивания за время т, а также зависимость изменения площади пятна от т. Вид зависимости г — т (см. рисунок) для расплавов Си—Ge—Re и Си—Ge—Re—Ti одинаков отличие наблюдается в крутизне начального участка и в конечном значении г (кривые 7—12). Для прямолинейных участков [c.59]

Работа адгезии расплава к металлизированной керамике довольно существенна и составляет величину 2040 2140 2165 2200 и 2410 соответственно для ПМГ-12, № 446, № 442, № 432, № 439 при температуре плавления. При выдержке припоя в контакте с пластинкой в течение 5 сек увеличение адгезии при возрастании температуры над точкой плавления до 50° С составляет примерно 10— 20 мдж/м , а при увеличении времени выдержки до 25 сек работа адгезии повышается, однако разница между адгезией при температуре плавления и перегревом в 50° С остается практически такой же. Следовательно, время выдержки и температура перегрева сплава над точкой плавления не оказывают существенного влияния на увеличение работы адгезии, в то время как краевой угол смачивания изменяется весьма существенно, т. е. для данного покрытия Мо — Мп наиболее целесообразными будут те технологические условия, когда припой достаточно жидкотекуч, высока адгезия и 0 удобен для пайки. Вышесказанное можно охарактеризовать параметрами 0 = 15 20°, Т + 20° С. Время выдержки [c.67]

Предложен новый метод исследования релаксационных явлений при смачивании, позволяющий определить время релаксации процесса смачивания и взаимного вытеснения жидкостей в непрозрачных системах, а также краевой угол смачивания и межфазную энергию. Дана оценка точности и рассмотрены условия выбо ра измерительной аппаратуры. Рис. 1, библиогр. 3. [c.225]

Клееные суконные шлифовальные круги в настоящее время заменяют бесконечными шлифовальными лентами и пластинчатыми шлифовальными кругами, которые применяют для обработки заготовок не только из стали, но из цветных металлов. Бесконечная лента охлаждается быстрее, чем диск, н, следовательно, не перегревает полируемую поверхность металла. В особых случаях применяют непрерывное смачивание ленты для улучшения качества шлифования, охлаждения ленты и удаления образующихся загрязнений. [c.64]

Из внешних факторов основную роль в КР аустенитных сталей играют хлор-ноны и кислород. При этом с ростом концентрации хлор-ионов время до КР уменьшается. Наиболее благоприятные условия для КР создаются в зонах переменного смачивания н высыхания и на границе раздела пар—вода. Повышение температуры обычно увеличивает скорость КР аустенитных сталей. [c.72]

Эксперименты проводились на медных образцах. Форма образцов в виде дисков была выбрана вследствие того, что в ТТ часто используется торцовый подвод тепла. Для исследований были выбраны КС в виде радиально-концентрических и перпендикулярно пересекающихся канавок, спеченных медного порошка, волокна и войлока. Параметры КС приведены в табл. 2. Перед экспериментом их рабочая поверхность подвергалась химической обработке с целью улучшения ее смачивания рабочей жидкостью. Из рабочей камеры и из жидкости удалялся также воздух (путем откачки). Во время эксперимента проводилось измерение тепловых потоков, температур в 12 точках и давления насыщенного пара. Все исследования осуществлялись в диапазоне давлений (0,1 — —0,2)-105 Па. [c.77]

При проведении опытов с распылением капель из форсунки авторы фиксировали время пребывания капли у перегретой поверхности, последнее резко убывало при повышении температуры до 250—300° С. Затем уменьшение было очень мало. Подобное изменение вида зависимости трактовалось авторами как изменение механизма передачи тепла (переход к пленочному кипению). Величина предельной температуры смачивания не зависела от скорости в диапазоне 2—4 м/с. [c.155]

ОСНОВНОГО металла и припоя, температура и время выдержки при пайке, а также средства активации поверхности. Если при заданных условиях пайки не удается обеспечить хорошего смачивания припоем паяемого металла, то смачивание можно улучшить нанесением на паяемые поверхности слоя другого металла. [c.247]

О стойкости защитных покрытий судили по внешнему виду и изменению веса. На полученных титаноазотированных покрытиях на стали 0Х18Н10Т происходит слабое смачивание и налипание цийка. Изменение веса образцов составляет 8 г/м , в то время как на незащищенных образцах налипает большое количество цинка и изменение веса измеряется тысячами граммов на 1 м . [c.55]

Установлены существенные различия в смачивании борокремнеземными расплавами пористого и плотного ВГМ. Температура начала формирования пленок на пористом материале на 50—220 °С выше, чем на плотном при растекании стеклорасплавы при определенных температурах (соответствующих вязкости 10 —П) впитываются в пористый материал, а на плотном образуются пленки, в то время как при оттекании на пористом и плотном материале образуются слон. [c.56]

Бенедикс и Зедерхольм [4] изучали это явление. Оказалось, что слабо диссоциированный раствор, например сниртовый раствор 0,1%-ной азотной кислоты, пассивирует шлиф. Окисная пленка не образуется, если в этом растворе увеличить степень диссоциации травителя разбавлением водой. В растворе азотной кислоты скорость взаимодействия зависит от природы растворителя и растет с увеличением электрической проводимости [5]. Растворители по уменьшению проводимости и степени диссоциации можно расположить в следующий ряд вода, метиловый спирт, этиловый спирт, глицерин, пропиловый спирт, изоамиловый спирт, уксусный ангидрид, амилацетат. Применение спиртовых реагентов улучшает равномерность травления и позволяет использовать кислоты высокой концентрации. Пониженная степень диссоциации спиртовых растворов позволяет повысить концентрацию кислоты в реактиве. В растворе наряду с ионами водорода и кислотными радикалами присутствуют недиссоциированные молекулы кислоты. В результате меньшей диссоциации спиртовые растворы используются более длительное время, чем водные. Улучшение равномерности травления спиртовыми реагентами по сравнению с водными происходит вследствие того, что спирт удаляет следы жира с поверхности шлифа [6] и имеет с ней большую адгезию, чем вода. Скорость смачивания зависит от поверхностного натяжения действующего травителя и сказывается уже при погружении шлифа в сниртовый раствор. [c.32]

Взаимодействие капли расплава, содержащего химически активные металлы, с усами АЬОз в опытах с сидячей каплей столь велико, что усы диаметром до 5 мкм разрушаются после нескольких минут контакта при 1773 К (Ноуан и др. [38]). В то же время было показано, что прочность усов сапфира может существенно уменьшаться и без заметной реакции, поскольку их высокая прочность зависит от степени совершенства поверхности (разд. IV,А). Были широко исследованы покрытия, которые позволяют добиться смачивания без ухудшения свойств поверхности сапфира. В качестве покрытия, облегчающего смачивание и обеспечивающего защиту, может быть использован вольфрам. Однако из-за высокой скорости растворения вольфрама в никелевых расплавах покрытие должно иметь толщину 10 мкм, чтобы сохраниться при самой быстрой вакуумной пропитке. Ясно, что объемная доля тонких усов с таким покрытием окажется слишком низкой, чтобы эффективно упрочнить металлическую матрицу. На этом попытки ввести усы сапфира в матрицу из Ni-сплава методом пропитки были прекращены. [c.327]

Рис. 22. Влияние температуры на время появления фасетчатых никелевых частиц (О) и В1ремя смачивания никелем нитрида кремния (X).

Выбирая, как и в предыдущем случае, время выдержки при пайке 10 15 сек и температуру перегрева над точкой плавления +25° С, нашли, что краевые углы смачивания в этот период соответственно для припоев ПМГ-12, 446, 442, 432, 439 равны 30 (25), 28 (25), 25 (20), 22 (18°), а адгезия составляег 1990 (2030), 2120 (2150), 2125 (2175), 2170 (2210), 2390 (2420) мдж1м В скобках даны значения для Мо — Мп-металлизации с медным покрытием. При несколько меньшей адгезии краевые углы смачивания превосходят аналогичные величины у Мо — Мп- и Мо-металлизации и представляются более удобными для пайки. В этом случае даже припои, обладающие достаточно большой адгезией к металлиза-ционному покрытию (№ 432 и № 439), сохраняют удобные для пайки краевые углы смачивания и на поверхности припоя уже нет ранее (Мо — Мп- и Мо-металлизации) выделявшейся стеклофазы. [c.68]

Температура начала смачивания меди припоями олова и П0С61 и начала их растекания зависела от применяемого флюса и температуры печи. Температура начала смачивания этими припоями с флюсом Прима II при нагреве печи на 70° С выше температуры плавления была несколько выше температуры их автономного плавления припой П0С61 смачивал медную пластину при 229° С, а олово — при 234° С (см. таблицу). В первые секунды после расплавления припоев и смачивания ими медной пластины растекания не происходило контактный угол смачивания капли припоя сначала даже несколько возрастал до значения 0а лишь спустя некоторое время происходило уменьшение контактного угла смачивания и растекание припоя (рис. 1 и 2). [c.82]

Для достижения высоких защитных свойств грунтовочных покрытий, по данным работы [25], необходимо обеспечить хорошее смачивание поверхности частиц пигмента связующим. При плохом смачивании активные пигменты гидролизуются быстрее, чем это необходимо для получения ингибирующего эффекта, и, если связующее обладает плохими изолирующими свойствами, продолжительность действия активных пигментов значительно сокращается. Большинство связующих, которые применяются в настоящее время для защиты от коррозии, как, например, алкидные или феноломасляные смолы, обладает хорошей смачиваемостью. Если же смачивание между пигментом и связующим недостаточно, применяют поверхностно-активные вещества (ПАВ). Последние вводят также для улучшения процесса диспергирования пигментов в связующем. При оптимальном гра- [c.154]

МПа превышает предел выносливости) вследствие больших потерь на внутреннее трение образцы разогреваются и теряют устойчивость. Жидкая коррозионная среда при уровнях напряжений выше предела выносливости охлаждает образец и увеличивает его долговечность. Периодическое смачивание 3 %-ным раствором Na I нагретой до 230—250°С стали при низких амплитудах циклических нагрузок также резко снижает ее сопротивление усталостному разрушению. Условный предел выносливости снижается с 185 до 145 МПа. При уровнях циклических напряжений выше предела выносливости электрохимическое воздействие коррозионной среды не успевает существенно проявиться ввиду сравнительно небольшого времени до разрушения, в то время как из-за охлаждающего эффекта ограниченная долговечность стали увеличивается. Аналогичные результаты получены и другими авторами. Следует отметить, что такое заключение не является универсальным для разных металлов. Оно справедливо для тех металлов и сплавов, для которых повышение температуры образца (от комнатной и выше), например, в результате циклического деформирования/сопровождается монотонным снижением сопротивления усталости. К таким материалам относятся, в частности, хромоникелевые стали. [c.63]

Анализируя эти данные, следует иметь в виду, что оба экономайзера, как, впрочем, и все другие действующие экономайзеры, работают при неполном смачивании насадки водой, поскольку плотность орошения не превышает 10 м 1м ч, в то время как для насадки из колец 50X50X5 мм, согласно IfJT. 19], полное смачивание обеспечивается лишь при 20—25 ч. [c.88]

Периодическое смачивание металлов электролитами как метод, ус-" коряющий процесс коррозии, широко применяют в лабораторных испытаниях. В настоящее время многие исследователи проводят испытания при периодическом смачивании с разным соотношением времени погружения и высушивания. [c.53]

Принцип действия устройства состоит в следующем тепловлажностный поток с включением мелких капель, выносимых из брызгального бассейна, воздействует на электробумагу, прикрепленную полосками размером 10X2 см к барабану, вращение которого обеспечивается ручным заводным механизмом. Полоска бумаги подвергается воздействию тепловлажностного факела в течение примерно 20 с, затем переводится на контактное соединение. Изменение сопротивления полоски бумаги, замеренного до открытия щели и после частичного смачивания в среде факела, фиксируется амперметром или самопишущим прибором. Устройство тарируется с помощью искусственно создаваемого капельного потока с обязательным измерением объема жидкой фазы, прошедшей через щелевое отверстие за время = 20 с, т. е. за время экспозиции. Далее строится тарировочная кривая AJ = Лух— [c.127]

Охлаждение кругов. Применяют следующие способы подвода жидкости в в зону шлифования (рис. 99) полив Свободно падающей струей (средний расход 0,8—1,5 л/мин на 1 мм высоты круга) внезонный подвод струи под давлением 20—30 кПсм (расход 0,4—0,6 л1мин) распыление жидкости со скоростью истечения до 300 м/сек (расход до 500 г/ч), через поры шлифовального круга контактное смачивание поверхности круга. В настоящее время для распыления применяют только масло индустриальное 20 и 1,5%-ную водную эмульсию. Некоторые составы смазывающе-охлаждаюпщх жидкостей, применяемых при шлифовании, приведены в табл. 184. [c.358]

Нагревательные батареи в большинстве конструкций испарителей выполняют горизонтальными прямотрубными. Значительная длина трубок (до 2 м) предопределяет достаточную их упругость, облегчающую самопроизвольное скалывание значительной части накипи. В испарителях малой производительности для упрощения конструкции часто применяют батареи с U-образными трубками. Как правило, испаряемая вода омывает трубки снаружи. При этом обеспечивается достаточная площадь для выхода пара, гарантируется надежное смачивание всех поверхностей нагрева, облегчается отделение накипи при чистке и во время работы. [c.198]

К флюсам предъявляется целый ряд требований. Так, необходи.мо, чтобы флюс химически не взаимодействовал с припоем (кроме случаев реактивно-флюсовой пайки) очищал поверхности основного металла и припоя от присутствующих на них окислов и защищал соединение от воздействия окружающей среды во время пайки имел температуру плавления ниже температуры плавления припоя способствовал смачиванию поверхности основного металла припоем в расплавленном состоянии сохранял свойства и не менял своего состава от нагрева при пайке не вызывал сильной коррозии паяного соединения и не выделял при нагреве ядовитых газов. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...