Углеродистые стали и их характеристика

УГЛЕРОДИСТЫЕ СТАЛИ И ИХ ХАРАКТЕРИСТИКА [c.16]

Углеродистые стали и их характеристика 17 [c.17]

Технологические характеристики электродов для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей и их индексы по стандарту AWS А5.1 (США) [c.117]

Необходимо учитывать, что значительное увеличение скорости соударения следует рассматривать как одну из причин существенного изменения начальных значений механических характеристик материалов взаимодействующих пар. Общая тенденция при этом сводится к увеличению показателей прочности стали и снижению ее пластичности. Значительное охрупчивание углеродистых сталей при скоростях соударения 6—7 м/с — одна из причин резкого повышения их износа. [c.97]

В состав низколегированных сталей входят малые добавки таких элементов, как медь, хром, никель, молибден, кремний и марганец, за счет чего и достигается повышение прочности по сравнению с углеродистой сталью. Коммерческой характеристикой низколегированных сталей является не строгий химический состав, а их прочностные свойства. Суммарное содержание легирующих добавок обычно составляет около [c.42]

Марки стали, механические свойства, а также ограничения толщины (при их наличии) указаны сталь углеродистая обыкновенного качества и качественная — в табл. 216, 218 и 219 (характеристика поверхности — в табл. 217) сталь для холодной штамповки деталей с весьма глубокой U сложной вытяжкой — в табл. 220 (характеристика поверхности — в табл. 221) сталь легированная конструкционная — в табл. 213 (характеристика поверхности — в ГОСТ 1542- 71). [c.548]

Ниже приведены данные о периодах решетки соединений и твердых растворов металлов с бором, углеродом, азотом и кислородом. Эти фазы во многих машиностроительных материалах определяют их механические характеристики. Например, в углеродистых сталях прочность зависит в основном от твердых растворов углерода в железе (мартенсита и аустенита) и от соединения железо-углерод (цементита). [c.116]

Результаты испытаний образцов различных материалов на коррозию-в чистой воде при температуре около 250° С позволили следующим образом классифицировать материалы с точки зрения их коррозионной устойчивости. Наилучшей коррозионной стойкостью в воде обладают аустенитные нержавеющие стали, сплавы на основе кобальта, цирконий и гафний. Приемлемые характеристики имеют ферритные и мартенситные нержавеющие стали и сплавы на никелевой или медной основе. Наименее стойкими оказываются углеродистые и низколегированные стали и сплавы на алюминиевой основе. [c.285]

Как и в случае композиций на осиове свинца, уровень полученных удельных и механических характеристик композиционных материалов на основе цинка достигает уровня соответствующих характеристик углеродистых сталей. Такое улучшение прочности и жесткости, несомненно, обеспечит композициям па основе цинка расширение области их применения. [c.411]

Условное обозначение электродов для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей по стандарту BS 639 (Англия). Структура условного обозначения электродов этой группы представлена на рис. 4.8, а регламентируемые характеристики наплавленного металла, технологические характеристики электродов и их индексы — в табл. 4.13,4.14. [c.113]

Металлы и сплавы, характеристики механических свойств которых позволяют использовать их до -60 °С. Они являются основными конструкционными материалами холодильного машиностроения. Их используют также для изготовления изделий так называемого северного исполнения. К этой группе относятся качественные углеродистые и низколегированные стали ферритного и перлитного классов с ОЦК решеткой. [c.595]

При динамических нагрузках кроме указанных выше характеристик необходимо учитывать также ударную вязкость а . Для многих углеродистых и легированных сталей ударная вязкость при низких температурах (обычно ниже - 10 °С) резко понижается, что исключает применение этих материалов в таких рабочих условиях. Ударная вязкость для большинства цветных металлов и сплавов (меди, алюминия, никеля и их сплавов), а также хромоникелевых сталей аустенитного класса при низких температурах, как правило, уменьшается незначительно и пластические свойства этих материалов сохраняются на достаточно [c.38]

Из приведенных в табл. 43 данных видно, что эрозионная стойкость серого чугуна приблизительно в 3 раза ниже стойкости углеродистой стали. Так, модифицированный чугун СЧ 28—48 и углеродистая сталь 60 (см. табл. 34) имеют почти одинаковую твердость, а эрозионная стойкость их отличается в 3 раза. Высокопрочный чугун ВЧ 40—10 с глобулярной формой графита и малоуглеродистый серый чугун имеют более высокие механические характеристики и повышенную сопротивляемость микроударному разрушению. Наиболее высокие потери массы характерны для образцов из серого чугуна СЧ 21—40 с грубыми включениями графита. [c.144]

Многие детали машин, насосов, гидропрессов и других механизмов, работающие в условиях кавитационного воздействия, изготовляют из легированных сталей перлитного класса. В этих условиях наиболее эффективно применение перлитных сталей после соответствуюш,ей термической обработки. Поэтому их применение для изготовления крупных деталей связано с известными трудностями из-за необходимости выполнения термической обработки. Однако такой простой вид термической обработки, как нормализация, для некоторых легированных сталей этого класса дает весьма значительный эффект (по сравнению с углеродистой сталью). Выбор сталей для работы в условиях гидроэрозии следует выполнять с учетом необходимых конструкционных свойств. Некоторые стали могут иметь высокую эрозионную стойкость, но оказаться непригодными по технологическим или механическим свойствам поэтому эрозионную стойкость сталей следует оценивать в сочетании с их основными характеристиками. [c.179]

Если для данного материала существует амплитуда напряжений, при которых опасное повреждение или разрушение от усталости не может произойти даже при сколь угодно большом числе циклов, используют понятие предела выносливости. Существование предела выносливости означает, что материал обладает свойством приспособляемости к повторным пластическим деформациям на уровне структуры материала. Гипотеза о существовании предела выносливости, по-видимому, соответствует преимущественно лишь тем опытным данным, которые относятся к углеродистым сталям при нормальной температуре и других нормальных условиях окружающей среды. Для многих легированных сталей, цветных металлов и сплавов на их основе предел выносливости является условной характеристикой усталостные повреждения могут возникать и при меньших напряжениях, если только число циклов нагружения достаточно велико. В этих случаях предел выносливости имеет смысл повреждающего или разрушающего напряжения, соответствующего заданному числу циклов. [c.96]

В основу обозначения марок низколегированных сталей положен их химический состав. Число, стоящее перед буквенными обозначениями, соответствует среднему содержанию углерода в сотых долях процента. Отдельные компоненты, входящие в состав сталей, имеют следующие обозначения марганец— Г, кремний — С, хром — X, никель — Н, медь — Д, азот — А, ванадий — Ф, молибден — М, алюминий --Ю, углерод— У. Цифры после букв указывают процентное содержание соответствующего элемента в целых единицах. Если количество какого-либо компонента составляет менее 0,3 %, то такой компонент в обозначение стали не вносится. По сравнению с углеродистыми сталями они имеют более высокие механические характеристики (временное сопротивление и предел текучести), повышенную хладостойкость, лучшую износостойкость, нормальную свариваемость, но большие значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений (см. разд. I, гл. 5). Поэтому часто применение низколегированных сталей неэффективно в случае, если определяющим является не прочность от действия наибольших нагрузок, а долговечность от действия переменных нагрузок. [c.7]

С помощью термообработки можно в широких пределах изменять структурное состояние и механические свойства металлических материалов. При отсутствии четко выраженных аномалий, как правило, термообработка оказывает на усталостную прочность примерно такое же влияние, как на предел прочности и твердость, при этом отношение предела вьшосливости к пределу прочности имеет линейную зависимость и зависит от структуры. Отклонения от этого правила наблюдаются у высокопрочных материалов их можно, вероятно, объяснить влиянием остаточных напряжений, концентраторов напряжений, возникших при обработке поверхности, и неблагоприятными структурными изменениями. У углеродистой стали наиболее высокая усталостная прочность наблюдается у образцов со структурой мартенсита отпуска, а характеристики усталости мартенситной структуры с доэвтектоидным ферритом уступают характеристикам циклической прочности нормализованных образцов. Термическая обработка, изменяя [c.228]

VI. СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА Материалы и их механические характеристики Характеристики механической прочности углеродистой стали [c.233]

К среднелегированным относятся стали, легированные одним или несколькими элементами при суммарном их содержании 2,5—10 %. Главной и общей характеристикой этих сталей являются механические свойства. Так, временное сопротивление их составляет 588—1960 МПа, что значительно превышает аналогичный показатель обычных углеродистых конструкционных сталей. При высоких прочностных свойствах среднелегированные стали после соответствующей термообработки по пластичности и вязкости не только не уступают, но в ряде случаев и превосходят малоуглеродистую сталь. При этом среднелегированные стали обладают высокой стойкостью против перехода в хрупкое состояние. Поэтому их применяют для работы в условиях ударных и знакопеременных нагрузок, низких и высоких температур, в агрессивных средах. Получение сварных соединений необходимого качества, учитывая особые физикохимические свойства среднелегированных сталей, встречает ряд специфических трудностей. Прежде всего, глав- [c.108]

В качестве расчетной характеристики предел текучести при высоких температурах может использоваться для углеродистой стали — до 300—350°, для мало- и среднелегированной стали перлитного класса — до 400—450°. При более высоких температурах, в связи с усилением зависимости числовых значений предела текучести от длительности нагружения на отдельных стадиях испытания, расчет конструкций, предназначенных для длительной службы, требует обязательного учета деформаций ползучести и потому не может базироваться на пределе текучести или, точнее говоря, только на пределе текучести. Практически предел текучести имеет значение в качестве расчетной характеристики и при значительно более высоких температурах, являясь распространенным средством проверки допускаемых напряжений, определенных на базе условного предела ползучести и предела длительной прочности. По немецким нормам (DIN 2413), например, в расчетах на прочность при высоких температурах следует руководствоваться наименьшим из следующ их четырех значений [c.246]

В табл. 4.24 приведены характеристики растворов для химического травления углеродистых, низко- и среднелегированных сталей и чугунов, а также режимы их обработки. [c.122]

У легированных сталей, цифры, стоящие в начале марки, указывают среднее содержание углерода в сотых долях процента, за цифрами следует буквенное обозначение легирующих элементов рядом с которыми (справа от буквы) стоят цифры, показывающие в процентах примерное содержание легирующего элемента, если оно превышает 1%. Если содержание легирующего элемента в стали меньше 1%, цифры не ставятся. Условное обозначение легирующих элементов таково Ni—Н, W—В, Мо—М, V—Ф, Сг—X, Ti—Т, Мп—Г, Si—С, В—Р, Со—К,, А1—Ю. Например ЗОХГСА (0,3% С, 1%Сг, 1% Мп, 1% Si, высококачественная), 60С2ХА (0,6% С, 2% Si, 1%Сг, высококачественная). Буквы Э и Ш, стоящие в начале марки, обс13начают принадлежность сталей соответственно к группе электротехнических или шарикоподшипниковых . Некоторые марки углеродистой стали и их характеристики приведены в табл. 35. [c.262]

Упругие деформации. Упругие деформации не зависят от структуры основной металлической массыf этим связана почти полная независимость модуля упругости углеродистых сталей от их химического состава [130]). Упругие деформации зависят только от характеристики графитовых включений, поэтому упругие свойства чугуна не изменяются, если в результате термической обработки изменилась только структура основной металлической массы и не изменилась форма и величина графитовых включений (нормальный случай термической обработки серого чугуна). При увеличении содержания и укрупнении графитовых включений упругие деформации увеличиваются по своей абсолютной величине (так же как пластические деформации) и уменьшаются по относительной, выраженной впроцентахот суммарной деформации. [c.22]

Влияние облучения на изменение прочностных свойств нержавею-ш их сталей видно из данных табл. 5.5. Так же как в углеродистых и низколегированных сталях, имеются большие изменения предела текучести. Однако изменения предела прочности и пластичности в результате облучения значительно меньше, чем у углеродистых сталей. Во многих случаях отмечено падение пластичности меньше чем на 50% после облучения интегральным потоком 1 нейтронIсм . Некоторые результаты [33] указывают, что после облучения интегральным потоком 5-10 нейтрон 1см предел текучести нержавеюш ей стали тина 347 при комнатной температуре сравним с величиной предела текучести для меньших потоков, что указывает на достижение насыш ения в изменении этой характеристики. Подобное насыш ение или уменьшение скорости падения пластичности также наблюдается для этой стали. [c.246]

Экспериментальные исследования влияния пониженных температур на характеристики возникновения и развития усталостных трещин X. Оущида проводил на мягких углеродистых сталях двух марок после раскисления (далее для простоты будем называть их стали А В), аустенитной коррозионностойкой закаленной стали (сталь Б) и высокопрочной стали в состоянии после прокатки (сталь Г) и после закалки с отпуском (сталь Д). Химический состав и механические характеристики при нормальной и пониженных температурах этих сталей приведены в табл. 16 и 17. [c.101]

Известно, что углерод существенно влияет на коррозионную стойкость сталей. С увеличением содержания углерода коррозионная стойкость сталей уменьшается, уменьшается она и при переходе к з алочным структурам. Так, например, скорость коррозии чистого железа в 1 н. рас1воре соляной кислоты приблизительно в сто раз меньше, чем серого чугуна и в десять раз меньше, чем Ст. 10. В нейтральных средах влияние содержания углерода на скорость коррозии уменьшается. Примесь марганца практически не влияет на коррозионную стойкость стали. Добавка кремния в количестве свыше 1 % несколько снижает коррозионную стойкость стали, очень большие добавки кремния (от 15 % и более) повышают коррозионную стойкость углеродистых сталей. Примеси серы в некоторой степени снижают коррозионную стойкость, фосфор, существенно влияющий на механические свойства сталей, почти не сказывается при этом на их коррозионных характеристиках. [c.38]

Основные типы разверток и краткая характеристика их использования. Развертки ручные цилиндрические диаметром D = 3 -i- 50 мм по ОСТ НКТМ 2512-39 предназначаются для обработки отверстий во всех металлах по 2—3-му классам точности. Приводятся в движение ручным воротком. Изготовляются из углеродистой инструментальной стали марок У10А и У12А, легированной — марки 9ХС. Технические условия — по ГОСТ 1523-54 [c.333]

Основные типы резьбонарезных инструментов и краткая характеристика их использования. Резьбовые резцы изготовляются из углеродистой У12А, легированной инструментальной стали 9ХС и с наварными пластинками из быстрорежуш,ей стали Р18 и Р9. Державка — обычно круглого сечения. Применяются в мелкосерийном и единичном производствах. [c.356]

Для котлов на давление 100 кгс/см барабаны изготовляются внутренним диаметром 1600 мм из качественной углеродистой стали марки 22К и рассчитываются на внутреннее давление 110—115 кгс/см . В котлах на 140 кгс/см барабаны должны работать при 155 кгс/см . До 1969 г. их изготовляли внутренним диаметром 1800 мм из слаболегированной стали 16ГНМ, в которой, как и в стали марки 22К, повышение прочностных характеристик достигается в основном за счет увеличенного содержания марганца. В дальнейшем по изложенным ниже причинам эти барабаны стали изготовлять преимущественно из стали 16ГНМА внутренним диаметром 1600 мм. [c.120]

Существующий опыт выбора сталей для конструкций высокого давления показывает, что оценка их работоспособности при повы-щенной температуре по прочности и пластичности, определенных при испытаниях металла без учета временнбго фактора, допускается для углеродистой стали при температуре не выше 380 °С, для низколегированной стали при температуре 420...450 °С, для аустенит-ной стали при температуре не выше 525 °С. При более высоких температурах эксплуатации прочностные и пластические характеристики сталей следует оценивать с учетом влияния длительности воздействия статических нагрузок и температур. В этих условиях свойства стали оцениваются исходя из следующих характеристик временного сопротивления предела длительной прочности максимальной пластичности при разрушении. [c.815]

Достаточно положительные стационарные потенциалы всех исследованных графитовых материалов, лежащие в области устойчивого пассивного состояния углеродистой стали в NH4NO3 (0,520—0,600 В) и нержавеющих сталей BH2SO4 (0,610—0,700 В), определяют принципиальную пригодность их для работы в качестве катодных протекторов. Количество электричества, отданное графитовым материалом с единицы поверхности (плотность заряда) при разряде в установленном интервале потенциалов (0,55—1,15 В), может служить одной из основных характеристик работы катодного протектора. [c.128]

Углеродистые стали в зависимости от состава и состояния могут иметь различную структуру и свойства, которые в той или иной степени отражают их способность сопротивляться гидроэрозии. Однако при разрушении металла в микрообъемах наблюдается большая неоднородность, и усредненные механические характеристики оказываются непригодными для оценки эрозионной стойкости. Поэтому для правильного выбора конструкционного материала необходимо проводить испытания на гидроэрозионную стойкость. На практике иногда при одних условиях испытания металлов с одинаковыми химическим составом и структурой, равными усредненными механическими характеристиками показатели эрозионной стойкости образцов оказываются различными. Это объясняется неоднородным строением микрообъемов металла и наличием на отдельных участках большого количества микроскопических дефектов, которые недостаточно выявляются обычными механическими испытаниями, а при мнкроударном нагружении оказывают отрицательное влияние на сопротивляемость металла разрушению. [c.123]

Общая характеристика. Тепловые электростанции и промышленные котельные располагают большим количеством барабанных котлов различных параметров и производительностей. Для изготовления барабанных котлов применяются следующие марки сталей на давление пара да б МПа — углеродистая сталь 15К на давление пара от 6 до 10 МПа — легированные 15М и 22К, на давление 15,5 МПа — легированная 16ГНМ. Наиболее серьезные повреждения наблюдаются в барабанах из высокопрочной стали 16ГНМ. На появляющиеся первичные трещины в дальнейшем накладывается коррозионное воздействие водной среды. Выбор схемы приготовления добавочной воды для питания барабанных котлов производится с учетом их параметров, производительности, конструкции и условий эксплуатации. [c.145]

Инстружнтальные углеродистые стали (марки У10А и У12А) применяют для изготовления разверток, круглых плашек, напильников их твердость HR 58—62. Для характеристики относительного уровня скорости резания в зависимости от качества инструментального материала вводят коэффициент k . Для этих сталей условно примем скоростной коэффициент к, =. Допустимая температура нагрева 200—250° С. [c.331]

После деформации с обжатием 26—28% изменяются в основном микроискажения кристаллической решетки, размеры областей когерентного рассеяния мало изменяются во всем интервале температур деформации. Физическое уширение линии (220) изменяется в зависимости от температуры деформации так же, как величина микроискажений кристаллической решетки а-фазы. После прокатки углеродистых сталей с обжатием 26—28% отношение ширины линии (220) к ширине линии (ПО) укладывалось в пределах три—шесть, но для большинства температур прокатки, в том числе в интервале температур динамического деформационного старения, оно было ближе к шести. Согласно данным работы [519], это указывает на то, что уширение рентгеновских линий происходит преимущественно за счет микроискажений кристаллической решетки а-фазы и в меньшей мере — за счет малости блоков. В этих условиях микроискажения могут быть рассчитаны по истинному физическому уширению линий вполне достоверно [506]. Малый вклад блоков в уширение рентгеновских интерференционных линий после прокатки с обжатием 26—28% обусловлен, по-видимому, тем, что блоки, как известно, интенсивно дробятся при увеличении степени деформации до 10 15%, при дальнейшем увеличении степени деформации размеры их практически не изменяются [506, 520]. Количественную зависимость между характеристиками механических свойств и тонкой кристаллической структуры устанавливали на основании статистической обработки с определением критериев значимости полученных зависимостей по методике Браунли [521]. [c.278]

К аналогичному выводу приводит анализ кривых на рис. 251, построенных по результатам испы- испо циклов В милписнах таний двух жаропрочных спла- р с. 254. кривая деформация-БОВ, И кривых на рис. 253, постро- число циклов для нормализован-енных для углеродистой стали. испытанной методом Сопоставление характеристик " "== 2 / . усталостной прочности и ползучести затрудняется тем, что деформацию образца в процессе пытания на усталость, как правило, не фиксируют, и в связи с этим кривые деформация — число циклов до разрушения строят редко. Между тем при горячих испытаниях на усталость, при их достаточной длительности, может иметь место пластическая деформация металла образца. Последнее наблюдается не только в [c.289]

Важно детальнее рассмотреть влияние водорода на механические характеристики стали, особенно обычно применяемой для изготовления экранных труб барабанных котлов углеродистой стали 20. Согласно [59] водород охрупчивает все металлы, всегда уменьшая их пластичность и прочность, причем в стали явление охрупчивания может наблюдаться при концентрации водорода всего 0,2 ему 100 г при нормальных условиях (один атом водорода на 10 атомов металла). Практически водород оказывает заметное влияние на пластические характеристики стали в количестве, превышающем 2 ему 100 г металла [54]. Что касается стали 20, то непосредственно после наводороживання ухудшаются все ее механические свойства ((Тт, (Тв, б, г] , Ск). Это ухудшение существенно усиливается с повышением температуры и давления. Снижение механических характеристик углеродистой стали ири высоких параметрах, как правило, носит необратимый характер, что объясняется не только описанным выше механизмом воздействия водорода в виде атомов или протонов на кристаллическую решетку металла и чрезмерным давлением образующегося в коллекторах молекулярного водорода. Решающим фактором становится одпопремспиое обезуглероживание и снижение межкри-сталлитно прочности стали. При этом основную ответ- [c.67]

Как указано в гл. I, предел прочности и твердость большинства металлов при охлаждении возрастают, пластические характеристики несколько снижаются. У легированных сталей аустенитного класса и большинства цветных металлов и их сплавов (медь, латунь, бронза, дюралюминий и др.) пластические свойства почти не изменяются. Однако наиболее распространены в машиностроении углеродистые, малолегированные конструкционные и инструментальные стали, которые становятся хрупкими при низких температурах. [c.78]

Ручную разделительную резку применяют при необходимости вырезки отверстий, раскроя листов, обрезки профилей и для других мелкосерийных работ по термической резке цветных металлов и сплавов, высоколегированных нержавеющих сталей, к которым неприменима газокислородная или керосинокислородная резка. Резку производят постоянным током прямой полярности. Источники питания должны иметь крутопадающую вольтамперную характеристику. В качестве рабочего плазмообразующего газа рекомендуется применять для резки низколегированных, легированных и углеродистых сталей — воздух для резки высоколегированных, коррозионно-стойких сталей — азот, азотно-водородную смесь, воздух для резки алюминия, меди и их сплавов — азот, азотно-водородную смесь, аргон, аргоноводородную смесь. [c.276]

Тяговые органы. Тяговыми органами подвесных дорог этой группы являются различные тяговые цепи и тяговые канаты. Для конвейеров легких типов цепь объединяют в одно целое с тележками конвейера и такая тележка-цепь, обладая пространственной гибкостью, образует подвижную часть конвейера. Для грузовых и толкающих конвейеров наиболее часто применяют разборные штампованные цепи, так как эксплуатация их удобней, а устройство приводов проще. Разборные штампованные цепи обычно изготовляют горячей штамповкой из углеродистых и малолегированных сталей. Значительно реже в конвейерах некоторых конструкций горячештампованные цепи заменяют холодноштампованной разборной цепью. Общий вид горячештампованной и холодноштампованной разборных цепей показан на рис. 10.3, а характеристика их приведена в табл. 10.1. Тяговые цепи сварные короткозвенные, пластинчатые втулочные, литые из ковкого чугуна и стали и им подобные в подвесных рельсовых конвейерах (в том числе и в толкающих) употребляются реже, так как они тяжелее штампованных цепей и каких-либо преимуществ перед ними не имеют. [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...