Продольная деформация при прокатке

Все эти факты подтверждают большое влияние коэффициента трения на величину угла захвата. Роль трения при прокатке не ограничивается влиянием его только на величину угла захвата сила трения сильно влияет на величину поперечной и продольной деформации при прокатке, а также на сопротивление металла деформации. [c.191]

ПРОДОЛЬНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ 97 [c.197]

Если во всех сечениях зоны деформации напряжение <Т2 (см. рис. 116) равно полусумме двух других напряжений, то уширение металла равно нулю, а схема деформации называется двумерной (плоской). В этих случаях высотная деформация будет равна продольной (вытяжке). При прокатке широких полос Ьо//го>1 уширение настолько мало, что его при расчетах не учитывают. [c.262]

Наибольшее число исследований контактных напряжений относится к процессу продольной прокатки. Экспериментальные материалы опубликованы в работах [6, 36, 39, 44, 46, 57—68, 72—74]. В работе [72] методом наклонных точечных мес-доз исследовано распределение нормальных давлений и удельных сил трения вдоль продольной оси очага деформации при прокатке свинца и горячей (1000— 1050 °С) прокате стали (рис. 45). Размеры образцов и некоторые параметры деформации приведены в табл. 9. Скорость прокатки составляла 0,3 м/с. Направление прокатки на всех эпюрах — слева направо. [c.58]

Результаты измерений зависят также от направления волокон металла. Поэтому место концентратора образца и его положение по отношению к направлению деформации при прокатке, ковке или штамповке, в частности вдоль прокатки (продольные образцы), поперек прокатки (поперечные образцы) или в радиальном направлении, определяют по техническим условиям. [c.33]

Рассмотрим для примера очаг деформации и его параметры при продольной прокатке между двумя валками. На рис. 212 показан очаг деформации при прокатке. Разность высоты прокатываемой заготовки до прокатки и после, представляющая собой величину произведенной деформации, называется линейным или абсолютным обжатием АН = [c.355]

Влияние внешних концов полосы. При осадке параллелепипед стремится принять овальную форму. Очаг деформации при прокатке (в горизонтальном сечении) не может перейти в овал, так как этому препятствуют внешние (жесткие) концы полосы, вследствие этого в прокатываемой полосе возникают напряжения — на кромках растягивающие и в средней части полосы — сжимающие. Соотношение между величинами растягивающих и сжимающих напряжений зависит от ширины полосы. Под влиянием напряжений, действующих по границам очага деформации (фиг. 96,а — сплошные стрелки), металл течет к бокам полосы (пунктирные стрелки). Поперечное движение, суммируясь с продольным, в результате дает частицам направление движения, изображенное на фиг. 96,в. Экспериментами установлено, что уширение по ширине полосы распределено равномерно. Уширяются не только кромки полосы, но и средние ее части. Из изложенного ясно как поперечная деформация, суммируясь с продольной, осуществляет равномерное распределение уширения по ширине полосы. [c.209]

Результаты испытаний зависят также от направления полосчатости металла поэтому в технических условиях определяется место вырезки образца и его положение по отношению к направлению деформации при прокатке, ковке или штамповке, в частности, вырезка образца вдоль прокатки (продольные образцы), поперек прокатки (поперечные образцы) или в радиальном направлении. ГОСТ 1524—42 устанавливает, кроме того, место расположения надреза. Так, например, при вырезке образцов из металла сортовых профилей (круглых, квадратных и т. п.) ось надреза у поперечных образцов должна быть параллельна направлению полосчатости металла, а при вырезке образцов из листов и полос надрез долл<ен быть перпендикулярен к направлению полосчатости. В процессе изготовления образцов надо избегать наклепа и нагрева, а при их термической обработке — окисления и обезуглероживания. Если последние нельзя полностью устранить при нагреве, то образец надо шлифовать после термической обработки. Рекомендуется производить надрез после термической обработки., [c.115]

Манипуляторы и кантователи. При прокатке на обжимных и сортовых прокатных станах центрирование полосы против рабочей части бочки валка обеспечивается манипуляторами различной конструкции. Наиболее сложными по конструкции являются манипуляторы блюмингов и слябингов, которые выполняют следующие операции перемещение полосы вдоль образующей бочки валка и фиксирование ее в определенном положении, кантовку ее на 90° относительно продольной оси, выпрямление изогнутых в результате неравномерной деформации полос. На рис. 134 показана схема расположения манипулятора обжимного стана. С передней и задней стороны рабочей клети 1 установлены два манипулятора. Каждый манипулятор состоит из двух массивных линеек 2, на одной из которых выполнены пазы для установки крюков кантователя. На длине линейки устанавливается несколько крюков (на схеме не показаны). Линейки перемещаются зубчатыми рейками 3 и 4, привод которых осуществляется тихоходными двигателями 5. Кантовка слитка (заготовки) производится следующим образом [c.289]

Так же как и при прокатке, относительное обжатие и вытяжка взаимосвязаны отношением Я=1/(1—е). Основным коэффициентом деформации считают относительное обжатие, по которому оценивают эффективность процесса. При волочении проволоки суммарное относительное обжатие за один передел может достигать 90 % и более. Наибольшее частное относительное обжатие, как уже говорилось выше, ограничивается уровнем напряжения растяжения в сечении переднего конца заготовки, к которому приложено усилие волочения. Усилие волочения зависит от большого числа факторов от сопротивления металла деформации, которое в свою очередь зависит от химического состава стали и состояния металла (температура, наклеп). Чем больше степень частного относительного обжатия, тем больше усилие волочения. Усилие волочения возрастает при увеличении коэффициента трения по площади контакта металла и инструмента. Сложное влияние на усилие волочения оказывает форма продольного профиля конусного отверстия, через которое протягивается металл. [c.336]

Микрорельеф поверхности металла при прокатке с вязкой смазкой резко отличается от такового при деформации на сухих валках. Высота неровностей при прокатке со смазкой больше, это различие особенно значительно при прокатке на гладких валках. При прокатке с вязкой смазкой шероховатость поверхности полос в продольном направлении становится больше, чем в поперечном. Конечная шероховатость поверхности металла (рис. 109) зависит не от химических свойств смазки, а от ее вязкости. Шероховатость металла возрастает с увеличением вязкости смазки. Это объясняется тем, что с повышением вязкости возрастает количество смазки, поступающей на контактные поверхности. [c.163]

На величину деформации при закалке значительно влияет присутствие карбидной фазы. У сталей, имеющих много избыточных карбидов и в первую очередь ледебуритных, наблюдается анизотропия деформации, выражающаяся в неодинаковом изменении линейных размеров в продольно.м и поперечном направлениях. Карбиды, расположенные в катаной (кованой) стали в виде строк вдоль направления прокатки, увеличивают удлинение образцов вдоль этих строк и способствуют меньшему удлинению или даже сжатию в перпендикулярном направлении. [c.385]

Расчет деформации при штамповочной вальцовке производят аналогично расчетам при продольной периодической прокатке. [c.380]

Различают трещины продольные, скалывания, внутренние н поперечные. Основной причиной возникновения продольных трещин являются отмеченные выше поверхностные дефекты исходного материала, вскрывающиеся при прокатке и волочении. Размеры трещин при этом зависят от размеров дефектов и от фактической деформации в месте дефекта (рис. 9, а). [c.378]

Влияние коэффициента трения. Увеличение коэффициента трения на контактной поверхности приводит к росту сил трения, действующих как в продольном, так и в поперечном направлениях. Поэтому влияние коэффициента трения определяется соотношением длины и ширины контактной поверхности. Так, при прокатке узких полос, когда длина дуги захвата больше ширины очага деформации, увеличение коэффициента трения приводит к большему возрастанию сил трения и, следовательно, сопротивления перемещения металла в продольном направлении по сравне-44 [c.44]

При холодной прокатке на зависимость давления от скорости прокатки влияет величина предварительного наклепа полосы (рис. 27). Уменьшение давлений при > 1ч-1,5 м/с объясняется повышением температуры металла в результате деформации и развитием явлений Возврата, а также уменьшением упругого сплющивания валков. Уменьшение сплющивания валков приводит к снижению продольных подпирающих напряжений и, следовав тельно, давлений. Таким образом, с точки зрения энергосиловых условий деформации, холодную прокатку выгоднее проводить при повышенных скоростях. [c.53]

Прокаткой называется вид обработки давлением, при котором процесс деформации металла осуществляется сдавливанием его между вращающимися цилиндрами (валками). При прокатке сдавливаемый металл вытягивается в продольном направлении, сжимаясь в вертикальном и уширяясь в поперечном направлениях. Вследствие возникновения трения между прокатываемым металлом и валками последние одновременно с деформированием осуществляют подачу металла до тех пор, пока вся заготовка не пройдет через зазор между валками. [c.284]

Скоростные и силовые условия в очаге деформации объясняют наличие при прокатке схемы неравномерного трехосного напряженного состояния сжатия 0 (см. рис. 105). Высотное главное напряжение сжатия oj является максимальным оно создается обжатием металла по высоте (вертикальной составляющей силы Р). Продольное главное напряжение сжатия создается проекциями продольных сил трения Тх1 и Т и и сил выталкивания Р , оно является минимальным. Поперечное главное напряжение создается поперечными подпирающими силами трения при уширении, т. е. перемещении металла вдоль образующей валка оно имеет среднее значение между oj и Сз, т. е. aj > oj > 03. Следовательно, при обжатии металл течет главным образом в продольном направлении (в вытяжку), где действует минимальное напряжение сжатия 03 и частично в поперечном направлении (в уширение), где действует напряжение сжатия > 03, т. е. соответствует схеме де юрмации Di (см. рис. 106, а). [c.318]

О), минимально продольное главное напряжение 03, среднее значение имеет поперечное главное напряжение (см. рис. 88). Вследствие этого продольная деформация (вытяжка) значительно превышает поперечную (уширение). Уширение металла увеличивается при возрастании диаметра валков, коэффициента трения и снижении температуры металла в процессе горячей прокатки. Уширение пропорционально обжатию оно зависит от толщины и ширины прокатываемой полосы. [c.241]

Прокаткой называется вид обработки давлением, при котором процесс деформации металла осуществляется сдавливанием его между вращающимися цилиндрами (валками). При прокатке сдавливаемый металл вытягивается в продольном направлении, сжимаясь в вертикальном и уширяясь в поперечном направлении. Вследствие возникновения трения между прокатываемым металлом и валками последние одновременно с деформированием осуществляют подачу металла до тех пор, пока вся заготовка не пройдет через зазор между валками. Окончательные размеры и форма поперечного сечения, полученного прокаткой изделия, определяются профилем отверстия между сжимающими металл валками. [c.267]

При прокатке труб на оправке внутренний диаметр гильзы перед раскаткой должен быть больше диаметра оправки. Вследствие этого в продольном сечении очага деформации по его длине всегда имеются два различных участка зона редуцирования диаметра и зона обжатия стенки. Зона редуцирования включает участок очага деформации, начиная с момента входа гильзы в валки до момента соприкосновения внутренней поверхности гильзы с оправкой. Зона обжатия стенки включает участок очага деформации с момента посадки гильзы на оправку до мо-.мента выхода трубы из валков. Взаимное расположение обеих зон в сечении очага деформации, соответствующем вершинам калибра, представлено на рис. 32. [c.79]

Из представленной на рис. 50 схемы деформации полосы г одинаковыми исходными и конечными размерами при продольной и пилигримовой прокатке видно, что вертикальные обжатия за каждый пропуск при продольной прокатке соответствуют в среднем каждому пилигримовому шагу. Следовательно, число пилигримовых шагов соответствует числу пропусков при продольной прокатке. [c.127]

Кроме поперечной разностенности в одном сечении, различают еще продольную разностенность, под которой понимают разность между средней толщиной стенки с одного и другого концов трубы. При прокатке труб на автоматических установках передний конец гильзы охлаждается быстрее и имеет большее сопротивление деформации, вследствие чего толщи- [c.253]

При убывающем вдоль очага деформации расстоянии от осей валков до оси прокатки продольная составляющая скорости перемещения поверхности валков убывает от входа к выходу. В то же время продольная деформация гильзы-трубы в направлении прокатки непрерывно нарастает. [c.407]

Различие в температурах приводит к изменению сопротивления деформации материала, которое с падением температуры возрастает. Тем самым увеличивается давление металла на валки, следствием чего является увеличение толщины катаной полосы [43, 44]. Поэтому задний конец полосы всегда толще переднего. Увеличение толщины в направлении к заднему концу полосы тем заметнее, чем больше длина полосы и чем. меньше скорость прокатки, так как при этом увеличивается время, в течение которого раскат находится на рольганге между черновой и чистовой группами [44]. Продольная разнотолщинность полос, прокатанных на непрерывных станах, меньше, так как общее время прокатки раската на этих станах меньше, чем при прокатке на полунепрерывных станах [44]. [c.61]

Очаг деформации (фиг. 80) характеризуется продольными и поперечными сечениями. По продольному вертикальному сечению (фиг. 80,а) можно судить как происходит постепенное обжатие полосы от ее начальной толщины Н до конечной к. Из продольного Ф . 80. Очаг (зона) деформации при горизонтального сечения очага прокатке, [c.183]

Любой процесс обработки металлов давлением характеризуется очагом деформации и коэффициентами деформации. На рис. 232 показан очаг деформации при продольной прокатке. Разность высоты прокатываемой заготовки до и после прокатки называется линейным или абсолютным обжатием Дй=/1о—Ль [c.489]

При поперечной и поперечно-винтовой (косой) прокатке (рнс. 162, з) валки вращаются в одну сторону. При косой прокатке металл получает не только поперечную, но и продольную деформацию за счет перекоса валков. В обоих случаях заготовка вращается вследствие вращения валков. Косая прокатка — про- [c.321]

Определение величины деформации. При пилигримовой прокатке в отличие от продольной размеры очага деформации по длине пилигримовой головки по мере вращения валков непрерывно изменяются, так как изменяются радиус бойка, ширина ручья, величина обжатия и толщина стенки пилигримовой головки. В связи с этим меняются также силовые и скоростные условия процесса. Поэтому при пилигримовой прокатке можно говорить об очаге деформации, соответствующем данному моменту, и ввести понятие мгновенного очага деформации. [c.197]

Механизмы, основанные на прокатке упругого тела. Иаибольшимп конструктивными возможностями, по-видимому, обладает способ создания бегущей волны продольной деформации путем прокатки (раскатки) упругого тела, лежащего на жестком основании. Схема, поясняющая это явление (см. рис. 3.6), включает ролик (штамп), прижимающий упругое тело к жесткой опорной поверхности и создающий на нем поперечную деформацию которая, согласно закону Пуассона, порождает продольную деформацию е . Эта деформация без учета сил трения между упругим телом и сжимающими его поверхностями равна = И-Е, , где х — коэффициент Пуассона ( х < < 0,5). При движении (качении) прижимного ролика по упругому телу волна продольной деформации е движется [ТО нему со скоростью движения ролика. Особенностью этой бегущей волны деформации является тот факт, что ее вершина в каждый момент времени неподвижна, а остальная часть тела (вне волны) равномерно движется со скоростью, определяемой формулой (3.1). [c.150]

Результаты испытаний за висят также от направлени5 волокон металла поэтому I технических условиях опре деляют место вырезки образ ца и его положение по отношению к направлению деформаци при прокатке, ковке или штамповке, в частности вдоль прокатк продольные образцы), поперек прокатки (поперечные образцы) ил1 в радиальном направлении. Кроме того, например, при вырезке об разцов из металла сортовых профилей (круглых, квадратных и т. п. ось надреза у поперечных образцов может быть параллельна направ лению полосчатости металла, а при вырезке образцов из листов и по лос надрез должен быть перпендикулярен к поверхности проката Ё процессе изготовления образцов надо избегать наклепа и нагрева а при их термической обработке — окисления и обезуглероживания Если последние нельзя полностью устранить при нагреве, то образе) надо шлифовать после термической обработки. Рекомендуется прово дить надрез после термической обработки. [c.154]

При осадке параллелепипеда также, задана дефрр-мация по высоте, а по длине и ширине деформации не известны (количественно). При прокатке на цилиндрических валках задана деформация по высоте, а в продольном 1напр1а1влении (вытяж ка) и в поперечном (уширение) деформации также не известны (количествен- [c.217]

Рпс. IV.8. Деформации металла прп прокатке и захват металла валкамп а — схема деформаций металла при прокатке на гладких валках б — сплы, действующие на металл прп захвате заготовки в — изменение размеров заготовки при продольной прокатке [c.168]

Двухслойные слябы прокатывают нержавеющим слоем вниз, в направлении, перпендикулярном длинной оси сляба, или по схеме вдоль—поперек—вдоль. При разбивке ширины раската припуск на обрезь продольных кромок принимается значительно большим, чем при прокатке без кантовок. В тех случаях, когда сопротивление деформации нержавеющей стали ниже, чем у стали основного слоя, прокатку ведут плакирующим слоем вверх. Так прокатываются, например, листы с плакирующим слоем из стали 0X13. [c.211]

При прокатке цилиндрическими роликами создается пластическая деформация металла по толщине, которая приводит к удлинению металла в зоне прокатки в продольном и поперечном направлениях. Прокатка в основном устраняет деформации, вызванные продольной усадкой, удлинение металла в иоперечном направлении невелико и не компенсирует поперечную усадку от сварки. Остаточные продольные растягивающие напряжения могут понизиться, оказаться близкими i нулю или даже перейти в напряжения сжатпя. На величину остаточных наиря-женип а о в прокатанной зоне влияют следующие факторы [c.185]

Для процесса холодной прокатки труб характерна высокая пластичность металла. На рис. 223 показаны две возможные схемы напряженного состояния металла по периметру сечения, которые, могут быть при холодной прокатке труб во время прямого хода рабочей клети. При схеме, показанной на рис. 223,а в сечениях рабочего участка, соответствующих гребню ручья, действует активное растягивающее напряжение в продольном направлении, которое вызвано внеконтактной областью деформации. Эта схема может быть при прокатке труб в ручье с небольшим развалом. По схеме, показанной на рис. 223,6, в сечениях рабочего участка, за исключением выпусков, схема напряженного состояния приближается к неравномерному всестороннему сжатию. Во внеконтакт-ных частях сечения, соответствующих выпуску, деформация ме- [c.381]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...