Дефекты исходного материала — Вид

Рис. 8, Виды дефектов исходного материала

В разрушенных дисках трещины развивались по галтельному переходу передней стороны полотна в обод диска (рис. 9.46), при этом в диске № 1 трещина была инициирована дефектом материала в виде нитрида титана, расположенного у поверхности диска и имевшего размеры около 19 мм по галтели и 9 мм по оси диска. В зоне начала разрушения диска № 2 каких-либо инородных включений в материале не было. В диске № 3 трещина располагалась по хорде в средней части полотна диска и также была инициирована исходным дефектом материала диска в виде его статического надрыва размерами примерно 13 мм по хорде и около 3 мм по оси диска. [c.524]

На основании результатов разработки процессов формоизменения уточняются а) профиль, сортамент, способ получения заготовки и необходимость ее калибровки (прокатки, прессования, волочения), состояние (горячекатаное, холоднотянутое, отожженное и т. д.) и показатели качества (механические свойства наличие поверхностных дефектов в виде накладов, плен, волосовин и пр.) исходного материала б) способ разделения исходного материала на заготовки в) необходимость и режимы проведения предварительной, промежуточной и окончательной термической обработки, калибровки заготовок, очистки поверхности и ее подготовки к выдавливанию, а также других вспомогательных операций г) технические условия на исходную заготовку (размеры и их допуски, механические свойства, наличие фасок, калибровка торцов и т. п.). [c.20]

Поперечные трещины (рис. 9, э) чаще всего проявляются в виде складкообразований (рис. 9, и), вызванных неправильным построением технологического процесса например, при Высадке головки с недопустимо большим отношением высоты к диаметру исходного материала. Как и в случае внутренних трещин, такой дефект может привести к отрыву головки при ударных нагрузках или при затяжке болта. [c.379]

Пороки, обнаруженные в процессе ковки у готовых поковок, в значительной мере связаны с качеством исходного материала заготовок. Обнаруживаемые при операционном контроле и на окончательной приемке пороки поковок в виде трещин, волосовин, закатов, плен и других поверхностных дефектов являются унаследованными от качества слитка, из которого получен прокатанный металл и отрубленные от него заготовки. [c.142]

При обсуждении статистики экстремальных значений и определении поведения прототипа по данным для модели мы предполагали, что распределение плотности не зависит от размера тела, т. е. для одних и тех же объемов материала, взятых из прототипа и модели, плотность распределения дефектов будет одинаковой. Для реальных материалов это ни в коем случае не должно предполагаться. Процесс изготовления больших деталей часто существенно отличается от процесса для малых деталей, что приводит к различной микроструктуре и разному распределению дефектов. Эту возможность нужно всегда иметь в виду и следовало бы проводить некоторые эксперименты на модельных образцах, взятых непосредственно из исходных конструкций, чтобы сравнить с данными для обычных модельных образцов. [c.173]

Необходимо иметь в виду, что Алт в (5.76) не равна шагу в изменении объемной доли матрицы. Это происходит потому, что для размещения дополнительной доли матрицы из образца 1 нужно изъять такую же долю о.бъема имеющегося в нем материала, при этом будут изыматься не только древесные частицы, но и матрица пропорционально их исходному объемному содержанию. Таким образом, на каждом шаге процедуры будет возникать прогрессирующий дефект матрицы. Для того чтобы его восполнять, нужно добавлять больше матрицы, чем шаг по концентрации. Необходимое ее количество можно определить, исходя из баланса, который равен [c.217]

В процессе испытания образца в вершине надреза зарождаются трещины в виде мелких надрывов на поверхности надреза, которые обычно при максимальной нагрузке сливаются в магистральную трещину. Поэтому максимальную нагрузку можно ориентировочно считать моментом зарождения магистральных макротрещин, и диаграмма нагрузка—прогиб может быть разделена на работу зарождения (до максимума нагрузки) и на работу развития трещины (после максимума нагрузки) Ар. Различные материалы могут иметь одинаковую полную (и удельную) работу, но различную форму диаграммы нагрузка—прогиб. Эта форма зависит от величины максимальной нагрузки и от соотношения между А и Лр (см. рис. 17.11). Величина Ар, отражающая способность материала тормозить начавшееся разрушение в большей степени, чем Аз, характеризует надежность материала как в случае возникновения в нем острой коррозионной, сварочной и особенно усталостной трещины, так и в случае наличия исходной неоднородности (дефекта). [c.282]

Основным недостатком радиометрии является появление сигналов от дефекта и локальных измерений толщины изделия (выпуклости шва), определяемых состоянием внешней поверхности и качеством обработки. Это затрудняет возможность определения формы, размеров и глубины залегания дефекта. Для уменьшения влияния неровностей поверхности сварного шва разработана методика оптимизации размеров детекторов в зависимости от среднего периода неоднородности выпуклости сварного шва. Помеха, связанная с колебаниями толщины, устраняется пространственной фильтрацией, которая осуществляется путем выбора размера радиометрического детектора. Пространственная фильтрация основана на том, что колебания толщины характеризуются периодичностью. Поверхность сварного шва можно представить в виде суммы синусоидальных колебаний толщины, причем амплитуда определенной синусоиды зависит от длины волны. С помощью радиометрического детектора, регистрирующего излучение, прошедшее сквозь контролируемый сварной шов, усредняется толщина контролируемого материала вдоль продольного размера детектора. Поэтому при радиометрическом контроле происходит сглаживание спектра. Варьируя размер детектора, можно исключить из исходного спектра определенные гармоники. Например, если в продольном размере детектора укладывается целое число основных гармоник спектра неоднородности сварного шва, то основная гармоника сглаживается. Пространственная фильтрация позволяет значительно уменьшить помеху, обусловленную неоднородностью сварного шва. На основании этой [c.39]

Дефекты при обработке металлов давлением возникают в процессе прокатки, волочения, прессования, ковки и штамповки металлов в виде усадочных и газовых раковин, рыхлот, ликваций, трещин, расслоений, волосовин, флокенов, неметаллических включений (являются следствием некачественного исходного материала) заусенцев, сдвигов одной части профиля по отношению к другой, рисок от задиров на валках прокатного стана, плен, закатов, зажимов, утонений и разрывов (дефекты производства). Флокены — дефекты внутреннего строения стали в виде серебристо-белых пятен (в изломе) или волосовин (на протрав.ченных шлифах) — встречаются главным образом в катаных или кованых изделиях и обусловлены повышенным содержанием водорода. [c.537]

Наиболее частой причиной разрушения гильз при прошивке является низкое качество исходного материала (неудаленные дефекты в виде плен, трещин или волосовин на поверхности слитка или заготовки, повышенное количество неметаллических включений в стали, высокая макропористость и др.). Оно особенно заметно проявляется при прошивке легированных сталей, которые отличаются пониженной пластичностью. [c.70]

Пример 2. Рассмотрим толстостенный цилиндр давления, работающий при комнатной температуре и отсутствии агрессивного воздействия среды. Предполоншм, что материал содержит дефекты только одного вида, а именно нолуэллинтические поверхностные трещины, ориентированные так, что плоскость трещины перпендикулярна окружным напряжениям. Определим циклическую долговечность данного элемента конструкции при различных значениях исходной глубины трещины Zo, считая, что эта глубина не должна превышать заданной h = 20 мм. [c.276]

Рассмотрим более подробно последний вид разрушения в рамках модели, предложенной Меткалфом для композиции третьей группы [50 ], Исходные армирующ,ие волокна имеют статистически распределенные по длине структурные дефекты, которые определяют прочность этих волокон и ее дисперсию. Эта совокупность дефектов возникает при получении волокон. Если в процессе испытания волокна разрушаются при внешнем напряжении Ств, то это означает, что в области наиболее опасного дефекта (концентратора напряжения) достигается теоретическая прочность материала волокна EjlO. Тогда можно записать [c.73]

Дефекты третьего типа, или первичные порошковые границы (ППГ) , представляют собой "размытые дефекты и, как правило, занимают гораздо больший объем материала, чем дефекты первого и второго типа. Как показано на рис. 17.15, дефекты третьего типа отличаются характерной полунепрерывной сеткой из мелких оксидных или карбидных выделений вокруг поверхности исходной частицы порошка. Ядро исходной примесной частицы можно считать центром области, оказывающей загрязняющее воздействие. На рис. 17.15,/ представлен пример дефекта типа ППГ с сохранившимся ядром в виде включения частицы огнеупора. Дефекты типа первичных порошковых границ вызывают появление на фрактограмме усталостного излома характерных особенностей типа шаров или впадин, что видно на рис. 17.15,5. Дл появления дефектов третьего типа необходим источни кислорода или углерода, вступающих в реакцию с поверх ностью порошка в процессе ГИП. В зависимости от природы числа загрязняющих включений дефекты типа ППГ могут рас пространяться на область от нескольких десятков квадрат ных микрометров до области, площадь которой на несколько порядков величины превышает максимальный размер 160 10 мкм . приведенный в табл. 17.8. Таким образом, дефекты типа первичных порошковых границ оказывают наиболее значительное влияние на ухудшение динамических свойств порошковых суперсплавов. [c.252]

Скорость разрушения определяется кооперативными процессами, прол исходящими на микро- и макроуровнях, и поэтому необходим учет как прочности межатомной связи в бездефектной кристаллической решетке, так и характеристик прочности и пластичности материалов с дефектами — дислокациями, вакансиями и т. п. на микро- и макроуровнях с учетом влияния исходной структуры на характеристики прочности и пластичности. В связи со сложностью поставленных механикой разрушения задач прямого эксперимента недостаточно для определения общих закономерностей разрушения материала с трещиной, а требуется привлечение подходов физики разрушения, позволяющих вникнуть в суть механизма явления. Но и это о мало, так как необходимо учитывать сложные по своему содержанию микропроцессы, оказывающие неоднозначное влияние на макропроцессы, определяющие в конечном итоге скорость разрушения. Переход от микроразрушения к макроразрушению может быть достигнут путем учета масштабного подобия. Это требует привлечения к а 1ализу механики трещин наряду с физикой прочности также теории подобия и анализа размерностей [28, 29]. Для применения теории подобия необходимо иметь большой объем предварительных данных и конкретных физических идей, позволяющих вывести уравнение, определяющее процесс. Если уравнение не удалось вывести, то применяют анализ размерностей [29]. Подходы механики разрушения позволяют рассматривать процесс разрушения как автомодельный, что упрощает решение задач механики трещин, ибо в условиях автомодельности необходимым и достаточным условием обеспечения подобия локального разрушения является использование только одного критерия подобия. К тому же теория подобия является своеобразной теорией эксперимента, так как позволяет установить, какие параметры следует определять в опыте для решения той или иной задачи [28]. Неучет этого фактора при определении критериев линейной механики разрушения привел к известным трудностям и к необходимости раздельного определения статической Ki . динамической Кы и циклической /С/с трещиностойкости. Однако каждый из указанных критериев, определенных экспериментально, без учета подобия локального разрушения, даже при одном и том же виде нагружения часто не дает сопоставимых значений из-за влияния степени стеснения пластической деформации на микромеханизм разрушения. [c.41]

Вид функции Р зависит от исходной модели материала и принятого закона распределения напряжений по дефектам. Параметрами этой функции являются, очевидно, некоторые характер11стики напряженного состояния, такие, как шаровой тензор или параметры, характеризующие жесткость нагружения. [c.137]

На рис. 41,6 приведена макроструктура участка зоны проплавлення 2 стыка того же среза, полученная с помощью поляризационного микроскопа МСП-1 (Х28). Видно, что исходная ориентация материала пластин вдоль стенки в зоне проплавления изменила свое направление и материал закристаллизовался параллельно зоне сплавления стыка под действием давления осадки и охлаждения стыка под давлением. При этом резкое изменение ориентации материала начинается на границе околошовной зоны с зоной проплавления стыка. На макроструктуре в зоне проплавления стыка также видно неравномерное макрораспределение в полиэтилене стабилизатора — сажи в виде темной полосы, которое, как будет показано, является дефектом как основного материала, так и сварного стыка. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...