Расчетные давление и температура

Расчетные давление и температура стенки барабана определяются в соответствии с тепловым расчетом котельных агрегатов (нормативный метод) и нормами расчета элементов паровых котлов на прочность, утвержденными Госгортехнадзором 26/111 1965 г. [c.221]

Характеристика котла должна содержать его тип, номинальную производительность, рабочее давление пара в барабане, расчетное давление и температуру перегретого пара, температуру питательной воды, а также воды на входе в котел и выходе из него (для водогрейных котлов), расход воды (для водогрейных котлов), площадь поверхностей нагрева, объем топочного пространства, температуру продуктов сгорания за котлом и уходящих газов, разрежение по газоходам котла (или надув), расчетный КПД котла. [c.27]

Расчетные давление и температура [c.326]

Технические условия (извлечение из МРТУ 2402-03-65) распространяются на изготовление и поставку барабанов котлов с естественной циркуляцией на номинальное рабочее давление насыщенного пара в барабане от 10 до 155 кгс/см . Расчетные давление и температура стенки барабана определяются в соответствии с тепловым расчетом котельных агрегатов и нормами расчета элементов паровых котлов на прочность, утвержденными Госгортехнадзором 26/111 1965 г. [c.161]

Какие параметры (давление и температуру) должен иметь воздух в фор-камере сверхзвуковой аэродинамической трубы, чтобы при расчетном расширении он имел в ее рабочей части, где давление р = 10 Па, скорость V = 800 м/с при температуре 200 К [c.77]

Приводятся результаты экспериментальных исследований процессов истечения нагретой воды, смеси горячей, воды е газ,ом и смеси влажного нара с газом. Устанавливается связь весовых расходов истекающих сред с начальными параметрами-, геометрией канала и кризисными явлениями. Рассматриваются возможные модели течения й предлагаются расчетные зависимости. Дается анализ процессов в защитной оболочке при течах реакторного контура. Приводятся экспериментальные данные изменения давления и температуры в оболочке, описываются способы снижения давления. [c.2]

В настоящем параграфе выведены расчетные формулы для определения изменения параметров среды в шахте реактора при разрыве трубопровода первого контура,- В момент разрыва шахта заполнена воздухом при атмосферном давлении и температуре, превышающей 100° С. Это состояние среды принимают за начальное. [c.117]

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 м /ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказьшаются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования. [c.90]

Проверку соответствия производительности компрессора и расхода воздуха для пневматических цилиндров можно также произвести расчетным путем. Производительность компрессоров обычно задается объемом воздуха, засасываемого при атмосферном давлении и температуре 15 . Соответственно и потребление сжатого воздуха цилиндрами пневмопривода также определяется объемом израсходованного за цикл воздуха при атмосферном давлении и той же температуре. Объем воздуха, потребляемого одним цилиндром двойного действия за один полный цикл работы, т. е. при ходе вперед и назад, приведенный к атмосферному да влению при 15 может быть определен по формуле [c.234]

Подобное техническое решение в отечественной практике использовалось впервые. В связи с этим при его реализации дополнительно был решен ряд конструкторских, прочностных и технологических задач. Оптимальное количество секторов, необходимых для образования угла в 90 , по соображениям прочности было принято равным пяти. Для снижения общего уровня напряжений, предусматривалось увеличение расчетной толщины стенки секторов, по сравнению с цилиндрической обечайкой, на 10 %. С учетом воздействия на контур, в процессе эксплуатации циклических нагрузок от давления и температуры, расчетные толщины элементов контура были увеличены еще на 30 %. Общая толщина рулонной стенки составила 129 мм — центральная труба толщиной 24 мм и 21 слой рулонной стали толщиной [c.61]

В зависимости от числа Маха на выходе из решетки, углов входа потока и степени турбулентности на входе распределение давлений и температур по обводу профиля меняется. Особенно существенно сказывается влияние углов входа. При значительных изменениях ао на входной кромке образуется отрыв потока и возникает вихревой шнур (рис. 3.3), расположенный либо на входном участке спинки (aoвогнутой поверхности (oo>aoi ао1 — расчетный угол входа потока). В соответствии с вихревой структурой потока на входе отмечено увеличение неравномерности распределения температур по обводам профиля как на перегретом, так и на влажном паре. Интенсивное снижение температуры зафиксировано в тех точках профиля, где происходит резкое уменьшение давления (рис. 3.13). Характерно, что расчетные значения термодинамической температуры на диффузорных участках профиля возрастают, а экспериментальные значения температуры поверхности профиля практически сохраняются постоянными. [c.96]

В эксплоатации значения основных параметров пара и воды не всегда равны их нормальным проектным значениям. Давление и температура свежего пара могут отличаться от нормальных значений температура охлаждающей ВОДЫ в течение года большей частью отличается от нормальных расчетных значений, совпадая с ними лишь в отдельные периоды. Во всех указанных случаях расход пара на турбины и показатели тепловой экономичности отличаются от нормальных расчетных величин. [c.103]

Освоение эксплоатации оборудования высокого давления и температуры паровых котлов, турбин, питательных насосов, регенеративных подогревателей высокого давления и т. д. Повышение использования этого оборудования, достижение и превышение расчетных проектных к. п. д. станций и установок с высокими параметрами пара. [c.509]

Расход пара а эжекторы турбины составляет обычно около 1 % от Dk при расчетном режиме работы тур бины. Более подробные данные приведены в характеристиках оборудования СССР. Конденсат пара удаляется из конденсаторов эжектора в главный конденсатор турбины. Поскольку давление и температура конденсата из различных ступеней эжектора не одинаковы, удаление конденсата из последней ступени (при давлении выше атмосферного) обычно выполняется через конденсационный горшок, а из ступеней, находящихся под разрежением, с помощью гидравлических затворов или же через дроссельные шайбы в [c.71]

Динамическое давление w p/2 может определяться по рис. VI1-2 в зависимости от расчетной скорости и температуры потока. [c.16]

Номинальными параметрам и турбины называ ют расчетные параметры (число оборотов, давление и температура свежего пара, воды, масла, величина вакуума кли противодавление и др.), указанные заводом-изготовителем о ее паспорте, при которых обеспе-Ч иваются нормальная и надежная работа и гарантийная номинальная мощность ее. [c.23]

Расчетные характеристики котлов ЗиО на давление и температуру пара 140 ата [c.39]

В действительной турбине регулирование сопел должно быть ограничено только соплами первой ступени, при этом регулируется не каждое сопло, а группы сопел. Число групп ограничивается обычно шестью или восемью клапанами. Число групп и групповых клапанов во многом зависит от нагрузочных режимов работы турбины. При нагрузочных режимах, близких к расчетным, число регулирующих клапанов и групп сопел соответственно может быть уменьшено до трех-четырех клапанов. Если применено сопловое регулирование, то давление и температура рабочего пара, входящего в сопла регулирующей ступени, являются постоянными для группы сопел с полностью открытыми клапанами, независимо от изменения нагрузки для группы сопел с частично открытым клапаном давления пара при входе в сопла изменяются в зависимости от степени открытия клапана. [c.166]

Номинальной мощностью турбин называют наибольшую мощность, которую турбина может развивать длительное время. Так как сопла первой ступени могут пропустить только расчетное количество пара при заданных начальных и конечных параметрах пара, то для получения номинальной мощности обычно в турбина с, имеющих качественное регулирование, добавочный рабочий пар направляют через обводной клапан. Обводной клапан, таким образом, примерно начинает открываться при нагрузке сверхрасчетной или даже ниже расчетной, в случае понижения начальных параметров пара. Рабочий пар, попадая в камеру одной из ступеней турбины последующих за первой, увеличивает количество пара, протекающего через следующие за ней ступени, повышает в камере его поступления давление и температуру. Этим он увеличивает пропускную способность последующих ступеней и несколько понижает пропускную способность ступеней, предшествующих данной. [c.168]

Расчетные характеристики стальных угольников, приваренных стыковой сваркой, должны соответствовать требованиям стандарта SA AN3-Z245.il или других стандартов или технических условий, перечисленных в Таблице 4.1. Расчетные давления и температура должны определяться но основании таких же величин напряжения, которые использовались при определении предельных характеристик давления и температуры для труб из подобных материалов. [c.46]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

Выше усгановлено, что при постоянных значениях полного давления и температуры торможения в двигателе наибольшая тяга получается на расчетном режиме истечения. [c.155]

В практических расчетах довольно часто приходится определять плотность того или иного газа при различных давлениях и температурах это, например, необходимо при расчетах расхода газа через газопровод при заданном сечении газопровода и скорости газа или, наоборот, для определения необходимого сечения газопровода при заданных параметрах газа и его часовом расходе и т. п. Для получения удобного расчетного уравнения напишем уравнение (1.11) ввиде [c.20]

Расчет. В период включения муфты ведущий диск проскальзывает относительно ведомого, что сопровождается износом рабочих поверхностей. Основными факторами, определяющими интенсивность износа, являются удельное давление и температура трущихся поверхностей. В связи с этим передаваемый крутящий момент УИкр и сила Q, необходимая для включения муфты, определяются с учетом ограничения величины удельного давления. Для дисковой муфты расчетный (передаваемый) крутящий момент, на основании 15, определяется формулой [c.444]

Однако основными параметрами, определяющими производительность газопровода и энергетические характеристики газотурбинного привода ГПА, являются давление и температура атмосферного воздуха. Изменение давления в годовом цикле эксплуатации незначительно и его влияние несущественно. В регионе Западной Сибири с резко континентальным климатом (см. табл. 1) температура наружного воздуха даже в пределах суток изменяется значительно. Изменение температуры на входе в осевой компрессор влияет на плотность воздуха и массовый расход через газовоздушный тракт турбины. Это объясняется тем, что современные ГТУ, находящиеся в эксплуатации на магистральном газопроводе, имеют постоянные проходные сечения проточной части. Известно, что изменение температуры наружного воздуха на изменении эффективной мощности ГТУ сказывается значительно больше, чем изменение температуры продуктов сгорания [12]. При температуре наружного воздуха выше расчетной (288 К для отечественных ГТУ) для обеспечения номинальной мощности необходимо увеличивать температуру продуктов сгорания если она равна паспортной, происходит уменьшение мощности, развивае- [c.10]

При эксплуатации реакторов давление и температура, как основные расчетные параметры, существенно изменяются, что делает, по существу, нагружение реакторов не статическим, а циклическим с различными скоростями для различных режимов работы. Близкое к статическому нагружение имеет место при стационарных режимах работы на номинальной мощности. Циклический характер нагружения несущих элементов ВВЭР обусловлен соответствующими нормальными и возможными аварийными режимами работы. К расчетным режимам относятся гидроиспытания, пуски, остановы, работа на номинальных режимах, изменение мощности, сраба-тьшание систем аварийной защиты. В число режимов, подлежащих учету при обосновании прочности и ресурса реакторов, следует отнести также аварийные режимы, которые могут возникнуть при полных или частичных разрушениях некоторых элементов первого контура (например, основных или вспомогательных трубопроводов), при импульсных или сейсмических воздействиях. Введение в расчеты прочности и ресурса этих аварийных режимов должно осуществляться по мере накопления исходной расчетной информации по изменениям давлений, температур, инерционных усилий, смещений опор оборудования, перемещений систем трубопроводов, реактивных усилий от теплоносителя. Общее число полных остановов в течение года может изменяться от 1-2 до 10-12 при этом более частые полные разгрузки реакторов, как правило, имеют место в начале эксплуатации, когда происходит приработка оборудования и возникают нарушения в работе. [c.18]

Наиболее полная и точная информация о процессах изменения во времени величин местных напряжений, деформаций, температур, пульсаций давления и температур, о вибрационной нагруженности получается (см. 1, 2 гл. 2) при натурной тензо-, термо- и виброметрти ВВЭР в процессе пусконаладочных работ (при холодной и горячей обкатке). Эта информация используется для корректировки прочности и исходного расчетного ресурса. [c.224]

Решетки турбин часто работают в нерасчетных условиях, т. е. при изменяющихся углах входа потока, числах Маха и Рейнольдса и т. д. Представленная на рис. 3.3, а схема расположения возможных зон конденсации в межлопаточных каналах сопловых решеток не сохраняется при изменении геометрических и режимных параметров. Так, при увеличении относительного шага лопаток давление и температура вблизи минимального сечения падают, а за выходной кромкой растут. Можно предположить, что в таких решетках основная масса мелких капель возникает вблизи спинки, а роль вихревых кромочных следов в процессе конденсации оказывается менее значительной. Существенные изменения угла входа потока также приводят к иному механизму конденсации. В зависимости от угла входа ао при обтекании входных кромок возникают диффузорные участки и отрывы пограничного слоя, генерирующие вихревое движение. Одновременно при изменении углов входа потока меняется интенсивность концевых вихревых шнуров. Если углы входа меньше расчетного (ао<аор), интенсивность концевых вихрей возрастает и, наоборот, при ао>оор—падает. В первом случае (рис. 3.3, б) конденсация происходит в трех вихревых шнурах в двух концевых и в вихре, расположенном на входной кромке IV. Во бтором — основное значение имеет переохлаждение в вихре на входной кромке (рис. 3.3, б). При нерасчетных углах входа возможно появление отрывных областей на спинке в косом срезе V. Опыты подтверждают, что в таких областях возникает наиболее интенсивная конденсация. [c.76]

Вода подавалась с постоянным расходом в течение 175 с. При этом в ооолочку было подано 100 кг воды. В результате этого в ней установилось новое давление, равное 0,68 МПа максимальное расчетное давление при этих же условиях 0,665 МПа, что свидетельствует о хорошем совпадении результатов эксперимента и расчета. Анализ результатов расчета показал, что в первые примерно 0,18 с происходит резкое падение давления и температуры среды в оболочке до значений равных соответственно 0,092 МПа и 97 °С, т.е. первоначальное падение температуры составило по расчету 50 °С. Это падение начальных параметров среды связано с затратой части ее энергии на испарение поступающей в оболочку воды. [c.187]

Необходимо отметить, что начальными пли номшшльными параметрами пара турбины называют его давление и температуру перед автоматическим стопорным клапаном. Конечными параметрами пара — его давление и температуру непосредственно за выхлопным патрубком турбины. Пар с начальными нара.метрами называют также свежим, а с конечными — отработавшим. Под давлением регулируемого отбора пара пони.мается давление в патрубке корпуса Турбины, через который производится отбор. Номниальнон величино отбора называют наибольшее количество отбираемого от турбины пара, при котором развивается ее полная мощность. Номинальными параметрами турбины называют ее расчетные параметры число оборотов, давление и температуру свежего пара, воды, масла, величину вакуума или противодавления и др., при которых обеспечивается нормальная и надежная работа турбины и гарантируется ее номинальная мощность. Эти параметры указываются заводом-изготовитс-лем в паспорте турбины. [c.32]

Как отмечалось уже выше, увеличение экономичности паросиловых циклов вызывает необходимость повышения начальных параметров водяного пара — давления и температуры перегрева и понижения конечного давления. При применении даже сверхвысоких давлений и высоких температур перегретого водяного пара к. п. д. отдельных осуш,ествленных паротурбинных установок достигает 34— 36%, а для запроектированной и намеченной к пуску в 1959 г. установки на закритические параметры пара — 350 ата и 620° С с двойным промежуточным перегревом — расчетный к. п. д. составляет рекордную величину 40,8% (станция Эдистоун в США). [c.162]

Рис. 3-48. Воздушный котел газотурбинной установки замкнутого цикла мощностью 2000 кет в Равенсбурге. Указанные давления и температуры соответствуют расчетным данным при нагрузке 2 Мат.

Рис. 3-48. Воздушный котел <a href="/info/103601">газотурбинной установки замкнутого цикла</a> мощностью 2000 кет в Равенсбурге. Указанные давления и температуры соответствуют расчетным данным при нагрузке 2 Мат.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...