Расчет горизонтальных сечений

РАСЧЕТ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЯ [c.150]

Расчет горизонтальных сечений начинают с расчета нижнего сечения, из которого определяют кривизну трубы от действия расчетной ветровой нагрузки н собственного веса трубы, принимаемую в качестве расчетной для всех остальных горизонтальных сечений. При наличии в нижнем сечении ослаблений одним или несколькими проемами за расчетное сечение, для которого определяется кривизна трубы, принимается сечение, расположенное непосредственно над проемом. [c.150]

Для расчета горизонтальных сечений по несущей способности задаются сечением вертикальной арматуры fa на 1 м длины окружности трубы и толщиной стенки ствола А и определяют напряжение в арматуре а .я и в бетоне [c.150]

Угол р в свою очередь также зависит от Со и а(, где 01 — характеристика железобетонного элемента кольцевого сечения с распределенной по высоте арматурой. Таким образом, напряжения в арматуре при воздействии на сечение ствола ветровой нагрузки и веса ствола могут быть определены методом последовательных приближений задаваясь Со, находим угол р и затем, зная изгибающий момент и необходимые величины, определяем Со, сравнивая его с ранее принятым. Последовательность полного расчета горизонтальных сечений приводится в конце этого параграфа. [c.152]

При заданных размерах бетонного сечения, проверенных при расчете горизонтальных сечений, задаются площадью кольцевой арматуры /а на 1 м высоты трубы и определяют напряжение в ней при температурном воздействии. Затем проверяют ширину раскрытия вертикальных трещин. [c.165]

Распределение интенсивности ветрового давления по высоте трубы, рассматриваемой в качестве примера, представлено на рис. 4.3 сплошной линией ломаной пунктирной линией показаны скорректированные для заменяющих цилиндров значения ветрового давления. Следует отметить, что для заменяющих цилиндров, развитых до верха трубы, интенсивности ветровых нагрузок по мере удаления от расчетных сечений к верхнему краю сооружения приближались к постоянным значениям или даже несколько уменьшались (рис. 4.3). Расчет каждого горизонтального сечения ведется как для самостоятельной цилиндрической трубы, местные возмущения усилий в зонах сопряжения цилиндров не оказывают влияния на их распределение в расчетном сечении и по этой причине не учитываются. В соответствии с рис, 4.3 для расчета се- [c.293]

Покрытие на самом деле представляет собою общую связанную систему, так как полосы в местах взаимного пересечения склепаны между собою и образуют этим как бы сплошную поверхность, подверженную усилиям нагрузки. В случае расчета таких поверхностей необходимо рассмотреть, что действие нагрузки распадается на 2 слагающих, из коих только одна производит усилие растяжения поверхности по меридианальному сечению, другая же из слагающих идет на образование усилия сжатия и растяжения сплошной поверхности по направлению ей параллельной (или горизонтальных сечений). Рассмотрение этого случая расчета мы пока отлагаем, заметим здесь только, что он, очевидно, приведет к уменьшению разрывающего усилия полосы. [c.178]

Проверка произведенного расчета. Рассекая стойки третьего, второго и первого ярусов горизонтальными сечениями и проектируя внешние силы и силы, равные поперечным силам, действующим в ногах стоек на горизонтальную ось, получаем [c.72]

Для того чтобы изменением уровня ртути в бачке можно было пренебречь, его горизонтальное сечение должно выбираться расчетом, исходя из Суммарного поперечного сечения трубок батарейного манометра и максимального изменения уровней ртути в них. [c.321]

Опасными по заполняемости, как Правило,являются максимальное горизонтальное сечение формы, сечение с минимальной толщиной стенки или сечение, в котором действует минимальный напор металла. Поэтому при расчете фактической скорости подъема металла в форме (с целью сравнения ее с min) на уровне ее опасного сечения необходимо исходить из фактического напора, действующего на уровне этого же сечения. [c.65]

Большое значение получил в последнее время расчет несущих конструкций зданий повышенной этажности как каркасных, так и панельных. Этажерка несущих конструкций многоэтажного здания может рассматриваться как составной стержень, в котором связями сдвига являются перемычки над проемами и ригели каркаса. Перекрытия при этом обеспечивают неизменяемость горизонтальных сечений здания и играют роль абсолютно жестких поперечных связей. Вся конструкция здания часто работает пространственно на изгиб в обоих направлениях и на кручение под действием бокового ветра. По схеме составного стержня могут рассчитываться также и протяженные малоэтажные здания. Стержень при этом считается лежащим на упругом основании или на отдельных фундаментных опорах, а связями сдвига будут простенки и поперечные стены. Внешним воздействием здесь обычно является неравномерная осадка здания. [c.25]

Аппарат типа ЦВП имеет два исполнения по площади входного отверстия в корпусе циклона. Величина для первого исполнения, отнесенная к скорости газов в горизонтальном сечении, равна 30 для второго - 74. Для расчета эффективности аппарата с помощью интеграла вероятности следует принимать Iga =0,838. [c.310]

Расчет горизонтальных и вертикальных сечений производится по двум предельным состояниям по несущей способности и по раскрытию трещин. [c.144]

Рис. 2.3. Расчет ДОЭ по ГС-алгоритму фаза ДОЭ от О до 2тг (а), сформированное изображение и центральное горизонтальное сечение интенсивности изображения (б)

Рис. 8.15. Расчет фазового формирователя волнового фронта (а) фаза ДОЭ, (б") ее горизонтальное сечение, (в) сформированная фаза, г) ее горизонтальное сечение

Эпюры напряжений Уу и Ху по горизонтальному сечению = показаны на рис. 58. Сравнивая это с результатом элементарного расчета по формулам [c.165]

Рис. V.16. Схема к расчету армирования горизонтального сечения

Поверочный расчет прочности сварного шва. На фиг. 147, а показана часть бруса, а на фиг. 147, (5" и в показан элемент этой части, вырезанный двумя поперечными сечениями т — п и р — д (длина элемента йг) и горизонтальным сечением о — т — р—к. В поперечных сечениях элемента действуют напряжения изгибающего [c.169]

На фиг, 224 приведены эпюры моментов и напряжений для проверочного расчета поперечных сечений колонны. Максимальный прогиб колонны в точке приложения верхней горизонтальной силы Hf определяется графически следующим способом. При определении прогибов вследствие переменного сечения колонны необходимо построить вначале эпюру М -л. - [c.265]

Для расчета температурного поля накладываем на горизонтальное сечение стыка прямоугольную неравномерную сетку, располагая горизонтальные нити сетки по плоскостям раздела материалов панели, а вертикальные от оси симметрии стыка более часто у самого стыка и далее — более редко (см. рис. 23). Полагая, что на расстоянии двух толщин стены от стыка распределение температуры по толщине стены не нарушается, берем протяженность ПОЛЯ от оси стыка равной 120+250-2 = 620 мм. На этом расстоянии принимаем распределение температуры по толщине стены по данным рис. 13, приведенного в примере 12. [c.80]

Интеграл Я зависит от толщины опорной плиты, боковых стенок, поперечных и продольных перегородок, а также от схемы расположения их. Ввиду того что горизонтальное сечение станины представляет собой симметричную раму, то коэффициент рц следует искать, привлекая для этого теорию расчета рам по методу деформации. Порядок нахождения коэффициента следующий 53] [c.104]

Отношение высоты боковых пластин (стенок бака) к ширине в аккумуляторах значительных габаритов, как правило, больше двух, что позволяет рассчитывать стенки бака по формулам цилиндрического изгиба пластин. Крышка бака не имеет жесткого скрепления со стенками и не может помешать их выпучиванию. Пренебрегая влиянием дна, можно свести расчет бака при действии на него горизонтальных усилий к расчету замкнутой статически неопределимой рамки-полоски, выделенной из бака двумя горизонтальными сечениями. Модуль нормальной упругости стеклопласта сравнительно мал, поэтому конструкции из этого материала чувствительны к продольному изгибу. Пределы прочности стеклопласта при растяжении, сжатии и изгибе различны. Сопоставление расчетных напряжений с предельными должно производиться для той деформации, которая является преобладающей. [c.34]

При приближенном расчете пружин допускают, что касательные напряжения (т ), соответствующие поперечной силе, распределены по сечению равномерно, а соответствующие крутящему моменту (Тд5 )—по линейному закону, как при кручении прямого бруса круглого поперечного сечения. Эпюры этих напряжений для горизонтального диаметра сечения показаны на рис. 284, в, г. [c.270]

Величину а находим методом последовательных приближений. Значение коэффициента фа( принимаем по графикам рис. 8.7, а или б, как и в случае расчета горизонтальных сечений, в зависимости отцл и Оа.с( (1—0,51). Напряжение 0а должно удовлетворять условию [c.165]

Поясним детали расчета. Для расчета бокового излучения бралась диаграмма двумерной задачи для равномерного распределения отраженного поля и краевого условия ii s=0 (поскольку проводился расчет горизонтального сечения диаграммы для вертикально поляризованного поля). Эта диаграмма умножалась на фактор фокусировки учитывающий осесимметричность [c.154]

Особо следует рассмотреть методику уточненного расчета ЭМ полей в горизонтальном сечении ИПХТ-М. Целью этого расчета является выявление детальной картины токов в зонах нарушения осевой симметрии (вблизи разрезов тигля - при пересечеши током границы раеплав— тигель, в складках поверхности расплава и т.п.), а также влияния возникающих в этих зонах неоднородностей распределения тока на ЭМС и выделение энергии (методика 14). [c.93]

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10 000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий Оу, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки без утолщения у шлюза с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения сгу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза. [c.49]

Расчет прибылей. Одним из важных этапов расчета прибыли является определение ее оптимальной конфигурации исходя из тою, что прибыль служит резервуаром жидкого металла и обеспечивает питание огливки. Расчеты показывают, что наивыгоднейшей формой горизонтального сечения прибыли является окружность. [c.88]

Для пояснения фазовых превраш ений в тройных системах используют сечения — вертикальные (политермические) и горизонтальные (изотермические). Каждое горизонтальное сечение характеризует равновесное состояние при выбранной температуре и может использоваться для количественных расчетов. Точки, указываюш ие равновесные составы фаз, находятся на плоскости сечения. Вертикальное сечение показывает последовательность фазовых превращений в сплавах при нагреве или охлаждении для определенного интервала концентраций компонентов. На этих сечениях отсутствует информация о равновесных составах фаз. [c.118]

Возрастающее использование арочных конструкций в строительстве плотин возлагает на инженеров обязанность решения весьма сложной задачи анализа напряжений в пространственной системе. В связи с этим в США был разработан приближенный метод расчета крупных плотин арочного типа. Первое приближение достигается путем замены пространственной системы плотины системой горизонтальных арок и вертикальных консолей. Горизонтальное гидростатическое давление распределяется методом проб на две радиальные компоненты, одна из которых передается аркам, другая—консолям. Надлежащим распределением нагрузки будет по этой схеме то, при котором как арки, так и консоли во всех точках будут иметь общие радиальные компоненты прогиба. Этот метод был предложен инженерами мелиоративного бюро США ). Для получения более точных результатов в расчет вводится влияние крутящих моментов в горизонтальных и вертикальных сечениях, а также поперечных сил, действующих в горизонтальных сечениях вдоль осевых линий арок, и соответствующих вертикальных перерезывающих сил в радиальных сечениях ). С целью проверки этой теории для некоторых ответственных случаев были поставлены испытания на моделях. В связи со строительством плотины Гувера была испытана модель из пластер-целита, загружение производилось ртутью измеренные значения деформаций оказались при этом весьма близкими к расчетным. Произведенные впоследствии замеры на законченном сооружении [c.513]

Первое условие значительно сужает область применения формулы (1.37) по сравнению с (1.24). Например, максимальное давление, при котором еще может использоваться выражение (1.37), равняется приблизительно мм рт. ст. При расчете истинной проводимости эффузионной камеры ко всем рассмотренным нами ранее ошибкам добавляется еще и неопределенность в длине канала отверстия ка еры исследуемое вещество непосредственно соприкасается со стенками камеры и может подняться по ним, увеличив тем самым площадь испарения А и уменьшив эффективную длину камеры, которая используется при расчете величины Ка. Кроме того, поток пара в объеме эффузионной камеры существенно отличается от потока в канале эффузионного отверстия тем, что интенсивность его как в прямом, так и в обратном направлениях приблизительно одинакова. Поэтому замена проводимости канала эффузионной камеры соответствующим коэффициентом Клаузинга Ка возможна, если плотность пара равномерно распределена не только у поверхности испарения вещества, но и в плоскости горизонтального сечения камеры вблизи диафрагмы, так 24 [c.24]

Статический расчет стенок прямоугольных железобетонных Р. (фиг. 35). Если рассматривать произвольную горизонтальную полосу вдоль всего периметра прямоугольного железобетонного Р., то такая полоса достаточно точно м. б. рассчитана по Клапейрону (С]ареугоп) как неразрезная балка, причем угловые моменты будут соответствовать опорным моментам. Обозначим через а и Ь большую и меньшую стороны Р., а через р—внутреннее давление. Очевидно, что во всех местах горизонтального сечения это давление будет одинаковой величины, и при постоянной толщине стенки и жестком соединении углов будет иметь место ур-ие [c.183]

Верхний пояс фермы жесткости является одновременно поясом горйзонтальной фермы связи, поэтому усилия в нем от вертикаль-ной -нагрузки должны складываться с усилием, полученным при расчете горизонтальных ферм. Ввиду того, что усилия в элементах фермы жесткости, как правило, невелики, подбор сечений элементов поясов, а часто и раскосов и стоек производится по максимальным значениям сечения при этом остаются постоянными по длине поясов и одинаковыми для разных элементов решетки. Часто подбор сечений производится по условиям требуемой жесткости, так чтобы <150. При этом напряжения могут оказаться меньше допускаемых. Таким же метод м подбираются усилия в-горизонтальной ферме связи. [c.407]

На рис. 5.12 приведены результаты расчета и измерений горизонтального сечения диаграммы осесимметрическои параболической антенны (eo=60, i ijtp=60 ). Пунктирная черная линия — результат измерения (погрешность измерения 1 дБ) сплошная черная линия — расчет в приближении ГТД пунктирная зеленая линия —диаграмма облучателя антенны (по измерениям) тонкая зеленая линия — диаграмма рассеяния облучателя толстая зеленая кривая — верхняя огибающая сумма модулей всех компонент, т. е. максимум того, что может дать расчет (при синфазном сложении всех компонент диаграммы). [c.154]

Отстойные бассейны сооружают, исходя из скорости движения 10-М 5 мм/пк. При осаждении мелких органич. нерастворимых веществ скорость двил ения д. б. меньше, чем при осаждении неорганических частиц. Если нерастворимые частицы имеют приблизительно одинаковый уд. в. со сточной лгидкостью, то оии Н0 осаждаются из поды, даже если последняя находится в покое в этом случае осаждение производится с помощью особых мероприятий (удаление воздуха из осаждаемых частиц, хлопьеобразование путем добавления химических веществ и пр.). По Шульцу при зернистом иле глубина отстойного бассейна не играет роли в данном случае значение имеет горизонтальное сеченне О отстойного бассейна. Для приближенных расчетов Имхоф рекомендует принимать О = 2 на [c.73]

На рис. 13 показана схема двухмодульной стеновой ианели, разбитой по площади поверхности на 17 участков. По каждому участку просчитаны несколько двухмерных температурных полей по вертикальным или горизонтальным сечениям при температурах / =—25° С, /в=18°С и а =23,3 ав=8,7 Вт/(м2-К). Расчет теплопотерь выполнен по перепаду между температурами наружного воздуха и плоскости раздела наружного фактурного слоя, термическое сопротивление которых составляет [c.48]

В связи с этим из уравнения (IV.27) следует, что доля затрат усилия прессования на преодоление внешнего трения прямо пропорциональна высоте брикета и обратно пропорциональна его диаметру. Для данной навески прессуемого порошка и размеров прессформы доля вертикального давления, теряемого на трение, есть величина постоянная, пропорциональная приложенному давлению. Потери давления на преодоление сил трения между частицами порошков и стенками прессформы могут составлять 60—90% и даже 100% от усилия прессования. По этой причине вывод формулы (IV.27) не совсем корректен, так как среднее усилие прессования всегда меньше Р, принятого при расчете. Поэтому для определения давления прессования в любом горизонтальном сечении брикета с учетом имеющего место изменения отношения А.Р/Р по высоте брикета и расстояния h до соответствующего сечения брикета надо брать интегралы в интервалах значений усилий прессования на торце брикета под прессующим пуансоном Р и в соответствующем сечении брикета Рк и высоты брикета от О (под прессующим пуансоном) до h. Тогда [c.233]

Допускаемые напряжения в теле крюка при расчете его как бруса с криволинейной осью при одинаковых размерах вертикального и горизонтального сечений принимаются [а з1 = = 1500 кг см , при разных размерах [ст з] == 1250 кг1см , напряжения в шейке крюка при расчете на разрыв [Ор — 500 кг1см . [c.56]

Выполняют расчеты валов на статическую прочность и на сопротивление усталости. Расчет проводят в такой последовательности по чертежу сборочной единицы вала составляют расчетную схему, на которую наносят все внешние силы, нагружающие вал, приводя плоскости их действия к двум взаимно перпендикулярным плоскостям (горизонтальной X и вертикальной У). Затем определяют реакции опор в гбризонтальной и вертикальной плоскостях. В этих же плоскостях строят эпюры изгибающих моментов Мх Му, отдельно эпюру крутящего момента Предположительно устанавливают опасные сечения исходя из эпюр моментов, размеров сечений вала и концентраторов напряжений (обьршо сечения, в которых приложены внешние силы, моменты, реакции опор или места изменений сечения вала, нагруженные моментами). Проверяют прочность вала в опасных сечениях. [c.165]

Так как дальнейшее увеличение относительного расстояния решетки не влияет на характер распределения скоростей, а конструктивно нежелательно, оптимальное значение относительного расстояния, при котором поле скоростей получается наиболее равномерным (М л 1,2), ЯрШ = (Яр/Я )опт = 0,07н-0,15. Расчет показывает, что (Яр/Як)тт соответствует такому положению решетки, при котором она пересекает внешнюю границу входящей струи примерно на половине пути. Действительно, угол наклона внешней границы свободной струи круглого или п зямоугольного сечения = 8,5-н-12°. Следовательно, для половины пути горизонтальной [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...