Общие уравнения расхода

ОБЩИЕ УРАВНЕНИЯ РАСХОДА [c.25]

За исключением ламинарного режима движения, в настоящее время нет точной аналитической зависимости, выражающей данную функцию, так как еще не установлен точный аналитический закон распределения скоростей по живому сечению. Поэтому проинтегрировать уравнение расхода в общем случае не представляется возможным. Для решения задачи используем понятие о средней скорости потока в рассматриваемом живом сечении. В соответствии с этим понятием примем, что все частицы движутся с одинаковой средней скоростью и. Тогда в уравнении (3.5) можно заменить переменную скорость и постоянной средней скоростью v. [c.70]

Подставляя значения напоров насосного и турбинного колеса и величину потерь в общее уравнение баланса энергии (452), получим квадратное уравнение относительно неизвестного расхода [c.310]

Расход через неподтопленный водослив с широким порогом с боковым сжатием определяется по общему уравнению водосливов (22.2) [c.144]

Выражения (2-2), (2-2 ), (2-2") представляют собой общее уравнение первого закона термодинамики и означают, что в общем случае все подводимое к термодинамической системе тепло расходуется на изменение ее внутренней энергии и на работу изменения объема системы. [c.21]

Полученные выражения количеств отбираемого пара в функции общего расхода пара D подставляются в уравнение расхода пара на турбину, из которого при заданной электрической мощности IF определяется общий расход пара на турбину D. Затем могут быть определены абсолютные значения всех остальных потоков и величины показателей тепловой экономичности. [c.126]

При составлении уравнения движения рабочей жидкости за независимый параметр принят расход жидкости в трубопроводе Q . Обозначив общее изменение расхода жидкости, движущейся в системе, через AQ, получим [c.339]

Наибольшее применение имеют теплообменники на двухопорной раме. Общее количество пластин теплообменника определяют из производительности, т. е. из уравнения расхода теплоносителя через канал, образованный пластинами [c.122]

В общем случае (Р>0) уравнение расхода в диагонали можно получить в результате совместного решения вышеприведенных уравнений при учете Gz = l/l + p в таком виде [c.413]

Интерпретацию закона изменения давлений в потоке, выведенного из общего уравнения движения жидкости, можно провести, применяя закон изменения количества движения, известный под названием теоремы Эйлера. Сущность этого закона заключается в том, что при отсутствии массовых сил сумма сил гидродинамических давлений, приложенных к поверхности трубки тока, эквивалентна секундному изменению количества движения втекающей в данную трубку и вытекающей из нее жидкости. Таким образом, давление на стенки сосуда (ротора рабочего колеса) зависит только от изменения количества движения, т. е. расхода, не зависит от структуры потока и может рассчитываться по средним скоростям. Весом жидкости пренебрегают. [c.68]

Тот факт, что размеры г з и / изменяются при переходе от двухмерного к осесимметричному потоку (фактически при изменении ориентации ортогональных семейств поверхностей тока), заставляет интересоваться, каковы будут их размеры в настоящем трехмерном потоке. При таких обстоятельствах может быть лучше считать гр и / чисто числовыми функциями и для сохранения однородной размерности ввести эталонные переменные соответствующей размерности. Так, если представить, что г з и у являются безразмерными функциями координат пространства, умножение их на эталонные расходы потока (или произведение эталонной скорости и квадрата эталонной длины) позволяет записать общие уравнения следующим образом [c.45]

Для определения расхода жидкости по-прежнему будем исходить из общего уравнения (4.34), которое после замены /(т) его значением (7.41) получает вид [c.257]

Уравнение показывает, что тепло, подводимое к рабочему телу, в общем случае расходуется на изменение его внутренней энергии и на совершение внешней работы. [c.68]

Причины хорошего совпадения результатов ускоренной оценки с результатами длительных (500-600 ч) испытаний (до отказа смазочного материала в работе) становятся понятными, если учесть, что оценка ведется в реальных условиях работы смазочного материала, когда все компоненты общей скорости расхода-слагаемые уравнения (6)-автоматически учитываются при анализе количественного изменения (срабатывания) дисперсионной среды. [c.153]

Несмотря на некоторое различие процессов теплообмена и особенности конструкции тепловых расходомеров, существует уравнение, которое является общим для всех видов этих приборов. Такое общее уравнение связывает значения мощности нагревателя Р, расхода О и некоторой разности температур А . Оно имеет вид [42] [c.86]

Фактическая производительность пресса определяется взаимным влиянием характеристик червяка и инструмента, создающего сопротивление движению расплава. В общем случае расход через матрицу описывается уравнением [c.113]

Общее число трубок (при У-образных трубках можно считать, что каждая трубка состоит из двух) равно числу ходов по водяной стороне г, умноженному на число трубок в одном ходе N. Последняя величина определяется из уравнения расхода [c.70]

Зависимость общих годовых расходов ог количества вырабатываемой станцией энергии с достаточной для практических целей точностью может быть (фиг. 6-51,й) изображена прямой линией, выражаемой уравнением [c.427]

Определив расчетный расход для второй кольцевой линии и зная основные элементы начального и конечного участков, можем составить общее уравнение потерь напора по всей длине трубопровода [c.176]

А. С. Кожевников, Общие уравнения установившегося движения потока с пере.менным расходом и их решения. Госэнергоиздат, 1949. [c.122]

Как видно из этой формулы, величина д, представляющая коэффициент полезного действия котельного агрегата, выраженный в процентах, может быть определена только в том случае, когда известен часовой расход топлива на котельный агрегат. Если же величина В неизвестна, то величина <71 может быть определена лишь как остаточный член из общего уравнения теплового баланса (24-8), т. е. по формуле [c.384]

С другой стороны, если внешний контур области не представляет окружности или не концентричен боковой поверхности скважины, то расходы жидкостей в скважину или из нее определяются приложением функции Грина или методом конформных отображений. На основании общих соображений расход может быть выражен уравнением [c.205]

Измерение расхода вещества по перепаду давления в сужающем устройстве относится к виду косвенных измерений. При измерении расхода жидкостей, газов и пара по перепаду давления в сужающем устройстве следует учитывать неизбежные погрешности при определении отдельных величин, входящих в уравнения расхода (14-6-1), (14-6-2), (14-6-10) и (14-6-12), так как общая погрешность измерения расхода слагается из погрешностей этих величин. [c.474]

Движение гидропривода в общем случае может быть описано уравнениями расхода и нагрузки. Расход жидкости в гидросистеме можно описать выражением [c.317]

Так как u--=п(Q /г), то в общем случае т 1-кую задачу решаем путем постепенных прн-б,1 1женнй, пользуясь уравнением расхода водослива. [c.258]

Выбордифманометра и в торич Н ого прибора можно также рассматривать с точки зрения общей погрешности измерения расхода. В этом плане выбор дифманометра и вторичного прибора как можно более высоких классов точности всегда приводит к уменьшению общей погрешности измерения расхода. Однако если сужающее устройство имеет большую погрешность, то выбор дифманометра и вторичного прибора, одного из нескольких смежных более низких классов точности, практически не изменяет общей погрешности измерения расхода. Причина этому в сложении квадратов погрешностей под корнем. Поэтому классы точности дифманометра и вторичного прибора должна выбираться в зависимости от погрешности остальных членов в уравнении расхода чем меньше эта погрешность, тем более высокого класса точности должны быть выбраны дифма-нометр и вторичный прибор, и наоборот. [c.35]

При испытании по методу прямого баланса также сводится общее уравнение теплового баланса по формуле (2-106) но основой определения к п, д. служат формулы (2-17) и (2-18). Этот мгтод требует кроме всех замеров, необходимых для метода обратного баланса, также замера расхода топлива. [c.191]

Из рис. 3 следует, что коэффициент СТа имеет максимальное значение при = 1, а коэффициент Окон> как это видно из рис. 4, — при (2г = 0> т. е. когда среда между металлом и кладкой лучепрозрачная. Это значит, что в печах скоростного нагрева, где высокая температура, толщина излучающего слоя небольшая, и вследствие этого малая величина а , необходимо учитывать вторую составляющую общего уравнения теплового потока, а также, что более важно, стремиться повышать значения конвективных составляющих теплообмена. Направляя раскаленные газы с большой скоростью на кладку либо, если это возможно, на металл, можно значительно интенсифицировать теплообмен, повысить производительность печи и одновременно уменьшить удельный расход топлива. [c.171]

Общий расход теплоты на турбоустановку ту составляется из теплового эквивалента внутренней мощности турбины 3600jV,-, расхода теплоты на внешнего потребителя Qt и потери теплоты в конденсаторе турбины Qk. Общее уравнение теплового баланса теплофикационной турбоустановки имеет вид [c.22]

Проинтегрировав его по времени, найдем, что среднее за период значение Qm И, следовательно, расхода Gm не зависят в данном случае от S, т.е. от инерционных эффектов. При А = onst от S не зависит и мгновенный расход д. Аналогичный вывод получен в [6] для чисто продольных смещений стенки цилиндрической трубки. Нетрудно, основываясь на (6.1) или более общих уравнениях (5.3) и (5.5), привести примеры и других ситуаций, в которых инерционные эффекты не сказываются на расходе в перистальтическом течении. [c.650]

Из (2.16) видно, что работа воздушного подогревателя в общем уравнении теплового баланса прямого отражения не находит. Последнее связано с тем, что поступающий в топочную камеру воздух (рис. 2.2) подогревается в воздушном подогревателе за счет теплоты продуктов сгорания, образующихся в самом котле. Балансовое уравнение (2.16) учитывает только приход теплоты в систему извне и его расход (рис. 2.1). Из этого, однако, не следует, что воздушный подогреватель вообще не оказывает влияния на работу котла. При отсутствии воздухоподогревателя и увеличении в связи с этим температуры уходящих газов для достижения заданной паропроизводительности потребовалось бы увеличить расход топлива пропорционально теп-ловосприятию воздухоподогревателя [c.40]

По существу этим же путем можно следовать при выводе уравнения перазрывности в полярно-цилиндрической и полярносферической системах расходы потока через несколько поверхностей соответствующих элементов (рис. 6) будут выражены просто (без потерь при предельной точности) в форме скоростей в двух противоположных углах. Для цилиндрической системы общее уравнение принимает вид [c.35]

В гл. 5 приводится общая теория истечения газов п паров. В этой главе рассматриваются следующие темы общая теория истечения адиабатическое истечение гипотеза Сен-Венана и Вентцеля диаграмма Молье проволакивание пара сопротивление движению при истечении расчет инжектора опыты Томсона и Джоуля над истечением газов отличие действительных газов от идеальных. В первых параграфах этой главы выводятся общее уравнение энергии газового потока, формулы скорости истечения, секундного расхода кри- [c.204]

Конкретные величины норм ктх, к и к я зависят от типа автомобиля и условий его работы. Грузовые автомобили с бортовой платформой работают на больших расстояниях перевозки (больших плечах ), и число ездок, приходящееся па 100 км пробега, у них сравнительно невелико. Норму расхода топлива ктз для этих автохмобилей обычно включают в норму расхода Автомобили-самосвалы работают на коротких п.чечах, по загружены полностью и перевозят груз только в одном направлении. Это позволяет упростить расчеты, включив для них норму расхода топлива кт2 в норму расхода к , и определять общую норму расхода топлива по первому и третьему членам уравнения (177). У легковых автомобилей вес полезной нагрузки невелик по сравнению с собственным весом автомобиля, поэтому для них норму расхода топлива относят к едишще пробега (к 100 км). [c.159]

Из соотношеппя расхода реагирующих веществ в реакциях (1) и (2) — соответственно АСи (II) АСНгО ДОН-= 1 2 4 и АСНгО АОН- = 2 1 — следует, что в общем случае расход трех рассматриваемых веществ в ходе химического меднения связан уравнением [c.78]

Перейдем к более общей постановке задач о движении жидкости в пористой среде, подчиняющемся закону Дарси, и рассмотрим трехмерное движение. Пусть Ых, иу и иг будут компонентами скорости фильтрации вдоль координатных осей х, у ц г. Под компонентами скорости фильтрации вдоль нормали к какой-либо площадке будем, естественно, понимать отношение фильтрационного расхода, протекающего через эту площадку, к ее площади. Как и в гидравлической постановке, здесь не учитывается микроструктура потока в масштабе отдельных частиц среды, а изучается непрерывное поле скоростей, допускающее рассмотрение сколь угодно малых ее объемов. Представим себе фиктивную жидкость, заполняющую все пространство, включая и объем твердого скелета среды, и движущуюся со скоростями их, иу и г- Рзспределение давлений в ней должно соответствовать действительному распределению давлений в реальной жидкости. По аналогии с общими уравнениями гидродинамики составим уравнения движения жидкости в пористой среде, ограничившись для простоты случаем установившегося движения. Эти уравнения впервые были получены И. Е. Жуковским (1889 г.). [c.466]

Подставляя в равенство (31) значение = то и интегрируя это равенство, получим общее уравнение иеустановнвшегося одноразмерного движения жидкости с переменным вдоль пути расходом [c.18]

Математическое описание гидромеханических процессов основано на известных из механики жидкости и газа общих уравнениях движения сплошной среды с использованием экспериментальных значений коэффициентов гидравлических сопротивлений, коэффициентов расходов и коэффициентов гидродинамических сил. Приложение общих уравнений и зависимостей гидромеханики к задачам динамики гидро- и пневмосистем имеет свои особенности, обусловленные принципом действия, конструкцией и режимами работы гидравлических и пневматических устройств. Характерными для гидро- и пневмосистем управления являются динамические процессы, при которых движение рабочих сред будет неустановив-шимся, т. е. в любой точке живого сечения потока давление, скорость и плотность среды зависят от времени. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...