Общее уравнение баланса

Полагая, что скорость вытекания газа через боковую поверхность цилиндрической зоны поглощения равна скорости звука нагретого газа с = / (У- 1)е, найдем общее уравнение баланса энергии в зоне волны поглощения, уточняющее (5.28) [c.111]

Подставляя значения напоров насосного и турбинного колеса и величину потерь в общее уравнение баланса энергии (452), получим квадратное уравнение относительно неизвестного расхода [c.310]

Общее уравнение баланса энергии имеет вид [c.521]

Очень распространенной схемой, применяемой котельными заводами, особенно для котлов высокого давления, является двух- или трехступенчатая схема испарения, в которой последняя ступень испарения выполнена в виде выносного отсека. При трехступенчатой схеме вторая ступень выполняется внутрибарабанной. Такая комбинированная схема ступенчатого испарения должна рассчитываться с учетом переброса котловой воды гц только из второй ступени испарения в чистый отсек. Кроме общего уравнения баланса для примесей, вводимых и выводимых из котла [c.27]

ОБЩЕЕ УРАВНЕНИЕ БАЛАНСА ТЕПЛА КОТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ [c.313]

Общее уравнение баланса мощностей ЭЭС (4-2) следует развить и дополнить. [c.60]

Для вывода уравнения распространения тепла — его еще называют уравнением баланса тепла — используем приведенное в гл. II общее уравнение баланса энергии (48). Удельную внутреннюю энергию 17 в несжимаемой среде определим произведением принимаемого за постоянную величину коэффициента теплоемкости среды с на абсолютную температуру Т в данной точке. [c.436]

Четвертое условие определяется из общего уравнения баланса энергии, получаемого интегрированием (6.53а), по всей длине пластины (т. е. от g = О до 1), что дает [c.247]

При изучении общих уравнений баланса в разд. 12.1 мы нашли, что вклад столкновений особенно сложен. Поэтому среди всевозможных уравнений баланса должен существовать класс осо- [c.63]

Общее уравнение баланса для настройки станков (рис. 88) при нарезании резьбы выражается формулой [c.116]

С учетом сказанного о располагаемом тепле топлива и величине потери тепла с уходящими газами общее уравнение баланса котельного агрегата при сжигании твердого топлива принимает вид [c.382]

Общее уравнение баланса [c.140]

Таким образом, общее уравнение баланса (1) принимает вид [c.141]

Обратно, если соотношение (4) выполняется во всех внутренних точках некоторой области и если Ф- непрерывно на границе этой области, то в момент t для тела, занимающего эту область, выполняется общее уравнение баланса (1). [c.141]

В- III.4 мы рассмотрели общее уравнение баланса [c.334]

Как мы видели в 111.5, для того чтобы выразить баланс количества движения, мы должны взять Ч = х, Ф = Т и2 = Ь в общем уравнении баланса (111.4-1). Та же подстановка в теО рему Кочина приводит к условию Пуассона [c.335]

Уравнение (6.15) и представляет собой общее уравнение баланса турбулентной энергии. Оно показывает, что плотность турбулентной энергии в данной точке потока может изменяться вследствие переноса турбулентной энергии от других частей жидкости (т. е. диффузии турбулентной энергии), работы пульсаций внешних сил, диссипации турбулентной энергии под действием вязкости и, наконец, вследствие превращения части энергии осредненного движения в турбулентную энергию или обратного превращения части турбулентной энергии в энергию среднего движения. Энергию турбулентности в этом уравнении, разумеется, можно заменить также интенсивностью турбулентности (т. е. средней кинетической энергией пульсационного [c.326]

Уравнения (2.1.6), а также (2.1.7) описывают низкочастотную динамику проточной емкости, параметры нестационарного процесса в которой определяются только одним свойством жидкости—ее сжимаемостью. Если проточная емкость (тракт) заполнена газом, то общее уравнение баланса масс (2.1.1) сохраняется, соотношение же (2.1.3), связывающее массу газа с другими параметрами, может измениться, так как его вид зависит от характера процесса в емкости и условий на ее входе. Когда линейные размеры емкости (тракта) существенно меньше длины акустических волн в рассматриваемом диапазоне частот, то можно принять, что в каждый момент давление во всех точках объема одинаково. Это значит, что не учитываются как распределенность параметров (т. е. акустические эффекты, см. подразд. 3.3), так и инерция и трение газа о стенки. Остановимся вначале на наиболее простом варианте емкости — непроточной. [c.150]

Общим уравнением при расчете теплообменника любого типа является уравнение теплового баланса — уравнение сохранения энергии. Тепловой поток Qi, отданный в теплообменнике горячим теплоносителем (индекс 1), например, при его охлаждении от температуры t до t , равен [c.106]

Уравнения баланса массы, импульса и энергии составляющих многоскоростного континуума в общем виде, близком к (1.2.5), были получены Трусделлом в 1957 г. [40, 41 ]. [c.27]

В более общем случае давление и плотность считают связанными уравнением состояния Клапейрона. Появится новая неизвестная — температура Т, требующая для своего определения дополнительного уравнения. Этим уравнением является уравнение баланса энергии. [c.559]

Для конкретного случая функцию диссипации (а из нее и термодинамические силы) можно найти по формуле (8.13), если в изучаемом процессе легко выделить некомпенсированную теплоту. Примеры этой процедуры будут приведены далее. В общем случае составляют уравнения баланса, из которых находят функцию диссипации. [c.205]

Но все же определяемая условно толщина пограничного слоя б будет зависеть от той точности, которую мы назначаем для равенства скорости пограничного слоя н скорости внешнего потока на их общей границе. Поэтому в современной теории пограничного слоя чаще пользуются понятиями толщины вытеснения 8 и толщины потери импульса б ", которые косвенным образом характеризуют поперечный размер пограничного слоя, но определяются более точно, чем толщина слоя б. Для пояснения первого из этих понятий рассмотрим схему обтекания невозмущенным потоком вязкой жидкости плоской пластины, поставленной параллельно вектору скорости (рис. 178). Пусть граница пограничного слоя ОА определяется его толщиной б, назначенной условно, как указано выше. Линии тока невозмущенного потока перед пластиной (х < < 0) представляют собой параллельные пластине прямые, однако над пластиной (х > 0) они должны отклоняться. Действительно, поскольку в сечении т — п, где толщина пограничного слоя б, скорости щ всюду меньше, чем скорость невозмущенного потока Uq, то расход жидкости через это сечение будет меньше, чем через сечение а — Ь того же размера б, но проведенное в невозмущенном потоке (см. рис. 178). Поэтому линия тока над пластиной, чтобы пропустить расход Hq6, должна отклониться на некоторую величину б. Тогда уравнение баланса расходов для сечений а — Ь п т — п запишется в виде [c.359]

Импульс единицы объема ри есть вектор. Векторное уравнение баланса импульса можно разложить на три уравнения баланса проекций импульса на оси Рассмотрим проекцию импульса на одну из осей puj. Величина puj есть скаляр. Для нее могут быть применены общие соотношения закона сохранения (1.1) и (1.1а). [c.23]

При составлении уравнения моментов (449) для гидротрансформаторов принято считать за положительное направление действие моментов, совпадающее с направлением вращения насоса. Уравнение баланса энергии в гидротрансформаторе при неподвижном реакторе без учета объемных утечек между колесами и механического трения может быть записано в общем виде (452). [c.308]

Общие замечания о существующих методах решения дифференциальных уравнений (I) и (II). Полученные выше уравнение баланса расхода (I) и уравнение динамического равновесия (II) представляют собой систему двух дифференциальных уравнений, которые принято называть уравнениями Сен-Венана. [c.372]

Общее уравнение энергетического баланса машины, составленное для определенного или выбранного положения механизма, можно записать в виде уравнения мощностей [c.335]

Это уравнение, называемое уравнением теплового баланса, будучи следствием общего уравнения (2-57), сохраняет свою силу и для течения вязких жидкостей, когда давление не постоянно вдоль трубы, а уменьшается в направлении течения. [c.135]

Общим уравнением при расчете теплообменника любого типа является уравнение теплового баланса — уравнение сохранения энергии. Тепловой поток С , полученный в теплообменнике при охлаждении горячего теплоносителя (индекс 1) от температуры 1 до t , равен разности энтальпий потока теплоносителя на входе в теплообменник Н и выходе Н" [c.126]

Рассмотренную выше методику регистрации тепловых эффектов статического и циклического упругопластического деформирования и предлагается использовать для количественной оценки части энергии, выделяющейся в процессе деформирования в виде тепла. Можно предположить, что выделяющаяся тепловая энергия Q для случая отсутствия теплоизоляции захватов в первую очередь отводится путем теплопроводности Qm через переходные части и головки образца. Соизмеримой с является часть энергии р, затрачиваемая на повышение температуры образца (в установившемся состоянии). Тепловая энергия от излучения вследствие малых веляиин температуры разогрева (до десятых долей или единиц градуса), как показали соответствующие вычисления и результаты измерения, оказывается пренебрежимо малой. Конвективный же тепл ообмен вследствие проведения эксперимента в условияхг вакуума (до 10 мм рт. ст.) можно считать отсутствующим. Таким образом, общее уравнение баланса выделившейся тепловой энергии может быть записано в виде [c.68]

Уравнение (III. 6-5) имеет вид общего уравнения баланса (III.4-1), поэтому в силу (III.4-4) оно локально эквивалентно в областях, где рё, ps, w и divh непрерывны, следующему дифференциальному уравнению (Фурье, Кирхгоф, К. Нейман) [c.147]

Но в 1 настоящей главы мы условились считать изотермическим неустановившийся процесс фильтрации газа. Если, кроме того, перейти к случаю идеального газа, при составлении общего уравнения баланса газа можно воспользоваться не формулой (IV.20), а зависимостью (XIII.1). Выражая давление ро ж р в кгс/см и, полагая, что залежь закрытая (при т = onst), получим вместо уравнения (XIII.33) следующее [c.311]

Уравнение баланса по числу молей может быть легко получено с помош ью общего уравнения баланса, выведенного в разд. Д. 15.1. Изменения Пк (числа молей в единице объема) вызваны как переносом частиц в таких процессах, как диффузия и конвекция, так и переносом частиц d nk в химических реакциях полное изменение dnk = denk + dink Обозначив через Vkix,t) скорость к-го компонента в точке х в момент времени уравнение баланса может быть записано как [c.323]

Преобразуя уравнение баланса напоров, получаем общий вид расчетного уравнения простого трубопровода [c.227]

Здесь правая часть уравнения о[5] представляет собой скорость возникновения (производство) энтропии внутри области. Первый член левой части уравнения есть скорость прироста энтропии в данной области, а второй член левой части - скорость оттока энтропии из данной области. Из рассмотренного уравнения баланса энтропии следует принципиально важный вывод о том, что энтропия о[5] в отличие от общей массы и энергии может возникать в данной области. Причиной ее возникновения могут быть как физические (трение, релаксация), так и химические процессы. По определению Гленсдорфа и Пригожина, классическая термодинамика есть, в су1цности, теория разругпения структур, а производство энтропии можно рассматривать как меру скорости этого разрушения [59]. Для открытых систем, какими являются пары трения, второй закон термодинамики может быть записан, согласно Пригожину, как [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...