Обработка давлением горячая сталей

Технология горячей обработки давлением жаропрочных сталей и сплавов [c.227]

Режимы горячей обработки давлением графитизированной стали [4] [c.380]

Подшипниковые стали — см. также Шарикоподшипниковые стали — Марки и назначение 366, 379 — Обработка давлением горячая — Режимы 372, 378 — Термическая обработка 368, 370—377 --нержавеющие 375—378 — Коррозионная стойкость 377 — Механические свойства 376, 377 — Технологические и физические свойства 376 — Химический состав 375, 378 --низкоуглеродистые цементуемые — Механические свойства и режимы термической обработки 374 — Химический состав и свойства 375 Порошки металлические — Виды, насыпной вес и стоимость 321 [c.438]

Горячую обработку давлением углеродистой стали проводят при температурах, расположенных выше линии GSK на диаграмме состояния железо — углерод. Доэвтектоидные стали при этих температурах имеют аустенитную, а заэвтектоидные — смешанную аустенито-цементитную структуру. Верхняя граница температур нагрева под обработку давлением лежит на 100—200° С 5 [c.115]

Практические температуры горячей обработки давлением для стали с целью обеспечения необходимой пластичности гораздо выше температуры рекристаллизации железа (450° С), при которой оно недостаточно пластично. Эти температуры устанавливаются опытным путем. Такие же температуры установлены и для легированных сталей и сплавов меди, алюминия, магния и т. п. (см. справочную литературу). [c.74]

Оборудование для горячей обработки давлением нержавеющих сталей в основном не отличается об оборудования, применяемого для обработки углеродистых и низколегированных сталей. В связи с тем, что нержавеющие стали, особенно аустенитные, имеют более высокие прочностные свойства при температурах горячей обработки, необходимо иметь более мощное оборудование, так как требуются большие затраты энергии при получении полуфабриката того же размера, чем при обработке углеродистой стали. [c.705]

Горячую обработку давлением нержавеющих сталей различных классов ведут по-разному, учитывая их особенности, [c.709]

Сера — вредная примесь, вызывающая красноломкость стали — хрупкость при горячей обработке давлением. В стали она находится в виде сульфидов. Красноломкость связана с наличием сульфидов FeS, которые образуют с железом эвтектику, отличающуюся низкой температурой плавления (988 °С) и располагающуюся по границам зерен. При горячей деформации границы зерен оплавляются, и сталь хрупко разрушается. [c.241]

Для определения степени деформации и температуры горячей обработки давлением инструментальных сталей строят отдельно для литого и деформированного металла диаграммы рекристаллизации с осями координат [c.501]

Фиг. 97. Кривая температурного интервала горячей обработки давлением углеродистой стали.

Горячую обработку давлением низкоуглеродистой стали производят при температурах, при которых она имеет аустенитную структуру. Верхняя граница температур нагрева под обработку давлением на 100—200°С ниже температуры начала плавления. Более высокий нагрев может привести к очень интенсивному росту зерен аустенита, которые нельзя будет раздробить полностью даже при последующей обработке давлением. Может также произойти оплавление и окисление границ зерен (этот неисправимый дефект называется пережогом). Нагрев до слишком высоких температур, кроме того, приводит к большим потерям на окалинообразование. [c.150]

Исследования термомеханических условий осуществления процессов горячей холодной обработки давлением высоколегированных сталей и сплавов, а также практика производства таких сплавов в течение последних лет показали, что условия деформирования их коренным образом отличаются от технологии обработки давлением обычных конструкционных сталей [29] — [32] [c.80]

Таким образом, температура начала горячей обработки давлением высоколегированных сталей и сплавов, в зависимости от химического состава и других перечисленных факторов, находится в пределах 1120—1220° отсюда следует, что температура начала обработки этих сплавов мало отличается от температур, применяемых для обработки обычных конструкционных сталей. У многих жаропрочных сталей и сплавов температура начала обработки ниже (1180°), чем у конструкционных сталей. [c.86]

Как уже было сказано, под горячей обработкой давлением подразумевается такая обработка, после которой достигнутое в процессе деформации упрочнение почти полностью устраняется процессами, самопроизвольно протекающими после окончания деформации. Из рассмотрения процесса холодной обработки давлением следует, что уничтожение упрочнения (наклепа) достигается рекристаллизацией. Поэтому, если вести процесс деформации выше температуры рекристаллизации, упрочнения не произойдет, так как возникающий наклеп будет уничтожаться самопроизвольно протекающей при данных температурах рекристаллизацией. Из этого следует, что нижней границей области горячей обработки давлением должна являться температура рекристаллизации. Так как у некоторых легкоплавких металлов (свинец, олово) температура рекристаллизации лежит ниже нуля, то деформация таких металлов при комнатной температуре будет являться горячей обработкой давлением. Для стали обработка при 500° будет являться горячей обработкой, а при 400° — холодной обработкой. Практически для стали нижняя граница области горячей обработки или, иначе, температура окончания горячей обработки лежит значительно выше температуры рекристаллизации. Для доэвтектоидной стали эта температура определяется линией 03 диаграммы железо — углерод, т. е. процесс горячей деформации происходит со сталью, находящейся в области однородного твердого раствора (аустенита). Это объясняется тем, что в состоянии аустенита сталь является наиболее пластичной. [c.196]

Если после горячей обработки давлением доэвтектоидная сталь имеет структуру, состоящую из мелких зерен феррита и перлита, то полной перекристаллизации не требуется. В стали с такой структурой с помощью неполного отжига снимают напряжения и понижают твердость. В связи с более низкой температурой нагрева и меньшей продолжительностью применять неполный отжиг экономически более выгодно. [c.51]

Наличие в этих сталях двухфазной структуры отрицательно сказывается при горячей обработке давлением горячей прокатке и особенно при прошивке трубной заготовки [56, 57, 73]. [c.1378]

Выплавка и горячая обработка давлением этих сталей требуют особого внимания [146]. [c.1393]

Температурный режим горячей обработки давлением углеродистой стали [21] [c.37]

После выплавки и разливки сталь (и оплавы) подвергают различным видам обработки давлением горячей и холодной прокатке, ковке, штамповке, прессованию, холодному волочению. [c.170]

По видам обработки сталь делится на горячекатаную и кованую калиброванную сталь круглую со специальной отделкой поверхностей — серебрянку. В зависимости от назначения горячекатаная и кованая сталь делится на подгруппы а — для горячей обработки давлением б — для холодной обработки (обточки, строжки, фрезерования и т. д.) по всей поверхности. [c.268]

Правильный выбор температуры нагрева при обработке давлением имеет особое значение для углеродистых конструкционных сталей, значительная часть которых не подвергается термической обработке и применяется для изготовления деталей машин непосредственно после холодной или горячей обработки давлением. [c.88]

Например, для выравнивания химического состава слитков или крупных отливок назначается диффузионный отжиг. Для снижения твердости стали после горячей обработки (облегчения обработки резанием) выбирают полный или неполный отжиг (в зависимости от состава стали). После холодной обработки давлением для снятия наклепа и внутренних напряжений сталь подвергают рекристаллиза-ционному отжигу. [c.116]

Хорошие свойства стали ферритного класса приобретают после горячей обработки давлением и кратковременного отжига при 760— 780° С при этом возникает мелкозернистая структура (рис. 15.7). [c.267]

Двухфазная структура этих сталей отрицательно сказывается при горячей обработке давлением. [c.268]

В зависимости от назначения горячекатаная и кованая стали делятся на подгруппы а — для горячей обработки давлением б — для холодной механической обработки по всей поверхности в — для холодного волочения. [c.182]

Перераспределение легирующих элементов и примесей в сталях при высокотемпературном сварочном нагреве — сложный диффузионный процесс, который может приводить как к снижению, так и повышению МХН. После завершения аустенитизации внутри зерен аустенита существует неравномерное распределение легирующих элементов и примесей, особенно углерода и карбидообразующих. Углерод концентрируется в местах, где ранее располагались частицы цементита, а также на участках зерна, где находятся еще не полностью растворившиеся специальные карбиды. Для сталей обыкновенного качества и качественных после горячей обработки давлением (прокатки, ковки) характерна начальная химическая неоднородность, связанная с волокнистой макроструктурой и полосчатой микроструктурой. Волокнистая макроструктура образована строчками раздробленных и вытянутых вдоль направления деформации неметаллических включений (сульфидов, оксидов, фосфидов). В зоне строчек имеет место повышенное содержание S, Мп, О2, Si, Р, А1. Полосчатая микроструктура вызвана более высокой концентрацией углерода в осях [c.514]

Вредными примесями в меди являются висмут, свинец, сера и кислород. Действие висмута и свинца аналогично действию серы в стали они образуют с медью легкоплавкие эвтектики, располагающиеся по границам зерен, что приводит к разрушению меди при ее обработке давлением в горячем состоянии (температура плавления эвтектики соответственно 270 С и 326 °С). [c.113]

Все приведенные в справочнике конструкционные легированные стали имеют меньшую или большую флокеночувствительность после горячей обработки давлением. В литом состоянии все стали обычно не имеют флокенов, поскольку в этом случае имеется достаточно большое количество усадочных пор — резервуаров, в которые может выделяться водород з молекулярном состоянии при превращении аустенита и не создавать таких больших давлений в них, которые могли бы способствовать образованию флокенов при определенных температуре и времени. [c.12]

Температурный режим горячей обработки давлением коррозионностойких сталей аустеиито-ферритного и аустенитного классов [c.28]

После горячей обработки давлением анизотропия стали выражается в неодинаковых механических качествах вдоль волокон механические качества лучше, в поперечном — х же. Например, вырезанные из одного прокатаного прутка стальные образцы, взятые а продольном направлении, показали удельную ударную вяз-жость 13,5 кГм1см , а взятые в поперечном— 1,3 кГл/сл. Однако чем меньше в металле примесей (фосфор, сера, закись железа, неметаллические включения), тем меньше отличаются механические свойства поперечного образца от продольного. [c.199]

Диаграмма на фиг. 7 показывает, что упрочнение легироваиных сталей начинается с температур 900—850°. Поэтому средняя температура конца горячей обработки давлением этих сталей обычно принимается равно 850°. Сравнивая изменение предела прочности хромоникелевой стали (табл- 3) с изменением сопротивления деформированию (фиг. 7), измеренного мессдозой и осциллографом, можно видеть, что при температуре 1100° сопротивление деформированию хромоникелевой стали почти в 5 раз выше предела прочности три этой же температуре. Поэтому при расчете мощности машин-орудий для горячей обработки сталей давлением должна учитываться не величина предела прочности при растяжении, а величина сопротивления деформированию при сжатии. [c.14]

Рассматривая кривую течения, показывающую изменение сопротивления деформированию хромоникелевой стали от температуры, можно сделать следующие выводы а) в интервале температур 1100—1000° имеет место горячий механизм деформации, поскольку напряжение деформации изменяется в пределах 8—10 кГ1мм , а механическое упрочнение практически отсутствует б) в интервале температур 1000—900° сопротивление деформированию возрастает с 10 до 18 кГ1мм , что указывает на наличие механического упрочнения стали в случае обработки ее при температуре 900° и на неполный горячий или смешанный механизм деформирования стали в случае обработки ее при этой температуре в) поскольку при 900° механическое упрочнение стали становится уже значительным, температура конца обработки хромоникелевой стали должна выдерживаться в пределах 850—900°. Кривые на фиг. 8 показывают, что стали данного типа приобретают высокое механическое упрочнение при температурах пластической деформации ниже 800°. Поэтому температура конца горячей обработки давлением легированных сталей не должна быть ниже 800—850°. [c.14]

При температурах деформации от 750 до 1000 существенной разницы в степени прошедшей рекристаллизации обработки не наблюдается, успевает произойти только ранняя стадия рекристаллизации. Таким обрааом, у углеродисты.х сталей с содержанием углерода 0,45% самой низкой температурой, при которой пластическая деформация еще протекает при горячем механизме деформации, является температура 750—800°. Последняя и должна считаться температурой конца горячей обработки давлением среднеуглеродистых сталей. [c.73]

Здесь прежде всего необходимо учитывать, что степень упрочнения или возрастание сопротивления деформации с понижением температуры у высоколегированных сплавов значительно выше, чем у обычных конструкционных сталей. Это указывает на совершенно различный механизм деформирования в области высоких температур у малолегированных сталей и высоколегированных сплавов. Так, например, механизм деформирования при горячей обработке давлением конструкционных сталей даже при температуре 850° соответствует горячему механизму, в то время как у высоколегированных сплавов значительное упрочнение и смешанный механизм деформирования имеют место уже в интервале температур 900—950°. Поскольку высоколегированные сплавы подвергаются значительному упрочнению в процессе обработки давлением, то деформация их в условиях механизма горячего деформирования возможна только при применении высоких температур конца обработки. Поэтому для особо высоколегированных сплавов температура конца деформации должна применяться, как уже указывалось, не ниже 1050—1100°. Большее упрочнение высоколегированных сплавов объясняется высокой температурой начала рекристаллизации и малой скоростью рекристаллизации при горячей пластической деформации. Это следует из того, что высоколегированные жаропрочные сплавы на никелевой основе имеют температуру начала рекристаллизации, в среднем равную 1000°. [c.146]

Легирующие элементы уменьшают растворимость углерода в аустените, что смещает влево линию SE диаграммы Ре - РсзС и уменьшает содержание углерода в эвтектоиде. Уменьщение растворимости углерода в аустените под влиянием легирования существенно изменяет структуру высоколегированных сталей в них после кристаллизации появляется карбидная эвтектика - ледебурит - при С 1 % (стали с Сг = 6... 12 %) и даже С = 0,7...0,9 % (быстрорежущие стали). Образование ледебурита затрудняет горячую обработку давлением таких сталей. Кроме того, эвтектические карбиды невозможно растворить в аустените при термической обработке, присутствие эвтектических карбидов является причиной карбидной неоднородности или карбидной ликвации в структуре этих сталей. [c.27]

Технологические свойства этих сталей аналогичны свойствам низколегированных инструментальных сгалей. Возможна горячая обработка давлением подшипниковой стали по режимам, принятым для других инструментальных сталей (табл. 1.3.72), однако при 20 °С деформируемость их ограничена вследствие малой пластичности и больших сил, необходимых для деформирования. [c.220]

Хромомарганщвые стали. По сравнению с никелем марганец является более слабым аустенитообразующим элементом. При минимальном содержании (12-14 %) хрома ддя обеспечения коррозионной стойкости невозможно сохранить структуру аустенита от 20 °С до температур горячей обработки давлением. Поэтому стали наряду с марганцем дополнительно легируют ншселем (до 4-5 %) и азотом (цо 0,25 %) или одновременно обоими элементами при увеличении содержания хрома (табл. 1.3.89). [c.241]

Каждый металл и сплав имеет свой строго определенный температурный интервал горячей обработки давлением. Например, алюминиевый сплав АК4 470—350 °С медный сплав БрАЖМц 900—750 °С титановый сплав ВТ8 1100—900 "С. Для углеродистых сталей температурный интервал нагрева можно определить по диаграмме состояния (см. разд. 1) в зависимости от содержания углерода. Например, для стали 45 температурный интервал 1200—750 °С, а для стали УЮ 1100—850 °С. [c.60]

Между тем в металле после горячей обработки давлением (как и в холоднодеформированном металле) проявляетея анизотропия свойств. Причиной этого является текстура рекристаллизации, а также, например в стали, примеси ликвации и неметаллические включения, вытягивающиеся в направлении деформации и располагающиеся рядами между зернами феррита. Такую структуру называют строчечной. [c.88]

При горячей обработке давлением в металле могут появляться различные дефекты крупнозернистость и видманштеттова структура (в результате перегрева и пережога стали), трещины и др. [c.88]

Существеным при этом является температура плавления избь[-точной фазы. Она должна быть более высокой, чем пгемпература плавления основного твердого раствора. Разрушение скелета или сетки избыточной фазы при горячей обработке давлением, а также образование изолированных частиц этой фазы приводит к понижению жаропрочности литых сплавов. Из рассмотренного следует, что создание жаропрочных материалов сводится к тому, чтобы тем или иным путем уменьшить величину и скорость разупрочнения сталей и сплавов при повышении температуры. Это достигается путем комплексного легирования сплавов тугоплавкими металлами с получением отливок с заданной кристаллической структурой. [c.48]

С учетом вышеприведенных положений о флокеночувствитель-ности сталей в справочнике для каждой стали указаны в обш,их чертах необходимые условия охлаждинтя или термическая обработка после горячей обработки давлением с целью предупреждения образования флокенов. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...