Обработка давлением горячая сталей жаропрочных

Таким образом, температура начала горячей обработки давлением высоколегированных сталей и сплавов, в зависимости от химического состава и других перечисленных факторов, находится в пределах 1120—1220° отсюда следует, что температура начала обработки этих сплавов мало отличается от температур, применяемых для обработки обычных конструкционных сталей. У многих жаропрочных сталей и сплавов температура начала обработки ниже (1180°), чем у конструкционных сталей. [c.86]

Требования реактивной и ракетной техники положили начало интенсивному внедрению в 1947—1951 гг. жаропрочных сплавов на никелевой основе. Усложнение степени легирования этих сплавов присадкой титана, алюминия и дополнительно вольфрамом, молибденом, бором, кобальтом и другими элементами перевело исследуемые сплавы в категорию трудно обрабатываемых давлением. Было установлено, что их сопротивление при средней температуре горячей обработки давлением в 1000° примерно в 5—8 раз выше по сравнению с обычными конструкционными сталями. [c.110]

Технология горячей обработки давлением жаропрочных сталей и сплавов [c.227]

Волокнистая макроструктура металла, полученная в результате горячей обработки давлением слитка, не может быть устранена ни термической обработкой, ни последующей обработкой давлением. Последующая термическая обработка может только ослабить контраст в химическом составе, а обработка давлением — изменить направление волокон. Особенно сильно проявляется волокнистость структуры в легированных жаропрочных сталях, так как диффузионные процессы в них затруднены. [c.34]

Возможность штамповки некоторых высоколегированных сталей и сплавов на основе цветных металлов (например, жаропрочные стали, титановые сплавы и др.) существенно ограничивается из-за высокого сопротивления деформированию, низкой пластичности и узкого температурного интервала обработки давлением, Для получения поковок из подобных материалов часто применяют изотермическую штамповку. При этом способе горячее деформирование заготовки осуществляется в изотермических условиях, когда штампы и окружающее их рабочее пространство нагреты до температуры, близкой к температуре деформации сплава. Например, при штамповке в штампах из жаропрочного сплава ЖС6-К температура нагрева инструмента и рабочей зоны составляет до 900 °С. Нагрев обеспечивается индукторами, встроенными в рабочем пространстве пресса. [c.427]

Молибден даже в небольших количествах (0,25—0,55 %) существенно повышает временное сопротивление разрыву и предел текучести стали при высоких температурах. Хром больше всего влияет на повышение жаростойкости стали. При больших количествах хрома повышается сопротивляемость стали коррозии. Никель обычно применяется вместе с другими легирующими элементами, так как повышает ударную вязкость, но без других примесей не придает стали жаропрочности и жаростойкости. Ванадий, повышая временное сопротивление разрыву и предел текучести стали, обычно используется совместно с хромом и молибденом. Молибден, хром, никель, ванадий и вольфрам повышают закаливаемость стали, что усложняет горячую обработку стали давлением. Марганец и кремний вводятся в сталь для раскисления. [c.284]

Прокатку, прессование, ковку и штамповку жаропрочных сталей и сплавов начинают с температур 1100— 1220° С. Закаливают, нормализуют жаропрочные стали при 850—1050° С, никелевые сплавы — при 1050—1220° С. Для уменьшения вредного влияния воздуха жаропрочные сплавы перед штамповкой и при термообработке нагревают в контролируемых атмосферах. Ответственные детали подвергают термообработке в вакууме. Сравнительно низкая пластичность и большое сопротивление никелевых жаропрочных сплавов обработке давлением вынуждает производить штамповку в узком интервале температур (100—150° С) и в несколько переходов. Для горячей обработки давлением жаропрочных сплавов требуются эффективные высокотемпературные смазки. [c.215]

Температура горячей обработки давлением и допустимые обжатия некоторых жаропрочных старых и новых сталей и сплавов [c.42]

Особенностью горячей обработки давлением тугоплавких металлов и сплавов является высокая температура обработки (2400—1400° С). При средней температуре начала горячей обработки конструкционной стали и жаропрочных сплавов 1200° С температура нагрева тугоплавких сплавов выше на 1200—200° С. [c.216]

Сохранить теплоту нагретой заготовки особенно важно при горячем деформировании высоколегированных сталей и сплавов, которые все шире применяют в современном машиностроении. Титановые сплавы, жаропрочные сплавы на основе никеля и многие высоколегированные стали характеризуются весьма узким температурным интервалом деформирования и пониженным по сравнению с традиционными конструкционными материалами запасом пластичности, что затрудняет, а в ряде случаев делает невозможным получение высококачественных и экономичных поковок обычными способами горячей обработки давлением. [c.4]

Широкое применение получают металлокерамические материалы из титана, нержавеющих сталей, молибдена и других металлов и сплавов. Материалы типа САП (спеченная алюминиевая пудра, пронизанная пленками собственного окисла) обладают высокой прочностью при удовлетворительной пластичности, низким пределом ползучести при температурах, приближающихся к температуре плавления алюминия, высокой коррозионной стойкостью в морской воде и других средах (см. табл. 1, гл. II). Применяют также САС — спеченные алюминиевые сплавы из них получают обработкой давлением различные полуфабрикаты, характеризующиеся рядом полезных свойств высокой длительной жаропрочностью при t < 500° С, высокой коррозионной стойкостью и пластичностью в горячем состоянии. [c.55]

Схема всестороннего сжатия металла при прессовании приводит к значительным давлениям, действующим на инструмент. Поэтому инструмент для прессования работает в исключительно тяжелых условиях, испытывая кроме действия больших давлений действие высоких температур. Износ инструмента особенно велик при прессовании сталей и других труднодеформируемых сплавов из-за высоких сопротивления деформированию и температуры горячей обработки. Инструмент для прессования изготовляют из высококачественных инструментальных сталей и жаропрочных сплавов. Износ инструмента уменьшают применением специальных смазочных материалов например, при прессовании труднодеформируемых сталей и сплавов используют смазочные шайбы, укладываемые на матрицу под заготовку, изготовленные из крупки доменного шлака, связанной жидким стеклом. Основным оборудованием для прессования являются вертикальные или горизонтальные гидравлические прессы. [c.75]

Здесь прежде всего необходимо учитывать, что степень упрочнения или возрастание сопротивления деформации с понижением температуры у высоколегированных сплавов значительно выше, чем у обычных конструкционных сталей. Это указывает на совершенно различный механизм деформирования в области высоких температур у малолегированных сталей и высоколегированных сплавов. Так, например, механизм деформирования при горячей обработке давлением конструкционных сталей даже при температуре 850° соответствует горячему механизму, в то время как у высоколегированных сплавов значительное упрочнение и смешанный механизм деформирования имеют место уже в интервале температур 900—950°. Поскольку высоколегированные сплавы подвергаются значительному упрочнению в процессе обработки давлением, то деформация их в условиях механизма горячего деформирования возможна только при применении высоких температур конца обработки. Поэтому для особо высоколегированных сплавов температура конца деформации должна применяться, как уже указывалось, не ниже 1050—1100°. Большее упрочнение высоколегированных сплавов объясняется высокой температурой начала рекристаллизации и малой скоростью рекристаллизации при горячей пластической деформации. Это следует из того, что высоколегированные жаропрочные сплавы на никелевой основе имеют температуру начала рекристаллизации, в среднем равную 1000°. [c.146]

Существеным при этом является температура плавления избь[-точной фазы. Она должна быть более высокой, чем пгемпература плавления основного твердого раствора. Разрушение скелета или сетки избыточной фазы при горячей обработке давлением, а также образование изолированных частиц этой фазы приводит к понижению жаропрочности литых сплавов. Из рассмотренного следует, что создание жаропрочных материалов сводится к тому, чтобы тем или иным путем уменьшить величину и скорость разупрочнения сталей и сплавов при повышении температуры. Это достигается путем комплексного легирования сплавов тугоплавкими металлами с получением отливок с заданной кристаллической структурой. [c.48]

Для сталей с карбидным упрочнением (ЭИ388, ЭИ481) медленное охлаждение с температур горячей обработки давлением способствует частичному или полному выделению скоагулированных карбидов и понижению жаропрочности. В этом случае термомеханическая обработка состоит из совмещения горячей деформации с закалкой. [c.228]

Эмпирические формулы для определения сопротивления деформации углеродистых и легированных сталей и жаропрочных сплавов при горячей обработке давлением получены на оонове метода термомеханичеокихкоэф-фишиентов. Этот метод дает возможность расчленить многозначную функциональную зависимость а (t, е, и) на ряд зависимостей между тремя переменными kt (О, fe,, (е) и ки (и). [c.185]

Максимумы твердости стали ЭИ696 после 10-часового старения и количества V -фазы, определенной в результате интерметаллидного анализа, при различных температурах почти совпадают и относятся к температуре старения 750—775° С. При более высоких температурах твердость, прочность и количество у -фазы в интерметал-лидном осадке уменьшаются, что связано с коагуляцией и растворением этой фазы. При 875° С v -фаза полностью растворяется в у-твердом растворе (рис. 39). Повышение чистоты стали и введение малых добавок бора способствует упрочнению границ зерен и в целом повышению жаропрочности сталей. Однако следует учитывать, что бор способствует сужению температурного интервала горячей обработки стали давлением (950—1100° С). [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...