Расчет силовых и технологических параметров

РАСЧЕТ СИЛОВЫХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ [c.162]

Расчет силовых и технологических параметров 162 [c.535]

Расчет усилий, крутящих моментов и мощностей резания. Программа предназначена для определения как силовых параметров на отдельных шпинделях, так и суммарных параметров всей шпиндельной коробки линейных станков. В качестве исходных данных задаются технологические операции и режимы резания. В различные моменты процесса обработки нагрузка на шпиндели и приводные валы будет разной. Для более точных расчетов шпиндельных коробок и правильного выбора мощности привода необходимо учитывать максимальные крутящие моменты на каждом шпинделе и общую суммарную нагрузку. [c.112]

Алгоритм проектирования включает в себя следующие этапы выбор исходной заготовки, выбор варианта технологического процесса, определение геометрических параметров переходов штамповки и исполнительных размеров рабочего инструмента, расчет силовых параметров штамповки. В алгоритме использованы характерные для холодной объемной штамповки правила построения технологического процесса, имеющиеся в справочниках, руководящих технических материалах, а также известные из производственного опыта. [c.363]

Исходными данными для расчета силовых параметров являются номер технологического варианта штамповки, цифровой код, присвоенный каждой марке стали, необходимые геометрические размеры, рабочие ходы пуансона и т. п. Напряжение течения [c.367]

Расчет и выбор основных технологических параметров силовых головок [c.252]

Расчет оптимальных технологических параметров головок. Определение оптимального диапазона рабочих подач узлов. Известно, что подачи инструментов силовых головок определяются видом обработки и технологическими требованиями, предъявляемыми к чистоте и точности обработки. Диапазон изменения подач головки обеспечит полное использование инструментов по подаче, если [c.262]

При разработке технологического процесса гидравлической штамповки необходимо с достаточной точностью определить усилия штамповки. Это позволяет произвести правильный выбор оборудования, установку оптимальных потребных силовых параметров штамповки, которые обеспечивают бездефектное изготовление изделий. Расчет силовых параметров необходим также при проектировании технологической оснастки и при создании нового оборудования для гидравлической штамповки. [c.120]

При прогнозном определении погрешностей обработки (в том числе погрешностей активного контроля размеров) основная трудность заключается в отсутствии для такого расчета надежных исходных данных. До сих пор отсутствуют достаточно объективные данные по размерному износу режущего инструмента, а также силовым и тепловым деформациям технологических систем. Более того, эти данные нередко носят противоречивый характер. В настоящее время параметры различных эмпирических зависимостей настолько широки, что при расчетном определении погрешностей нередко возникают недопустимо большие расхождения. [c.35]

У ротационных валковых, роликовых и дисковых машин расчетными являются энергетические - мощность электропривода и кинетическая энергия, запасаемая маховиком силовые - максимальный передаваемый муфтой крутящий момент и наибольшая сила, воспринимаемая станиной и валками (роликами, дисками), а также жесткостные параметры - упругое пружинение рабочих деталей. Методика их определения изложена в главах 3 и 4. Для выполнения расчетов необходимо рассмотреть технологические операции и задать исходные данные. В гибочных и правильных машинах, а также в дисковых ножницах крутящий момент остается постоянным в течение рабочего хода, а длительные технологические паузы отсутствуют, поэтому в приводе таких машин не нужен маховик. [c.470]

В книге изложены теоретические и практические основы прогрессивных технологических процессов холодной штамповки тонкостенных сферических, эллиптических и куполообразных днищ из углеродистых, легированных, высоколегированных сталей, цветных металлов и сплавов. Дано замкнутое решение для всего очага деформации при вытяжке полусферической детали на основании гидродинамической теории внешнего трения при штамповке. Приведены рекомендации по выбору способа формообразования днищ, расчету и выбору оптимальных технологических и силовых параметров рассматриваемых в книге процессов, проектированию штампов, учету упругой отдачи листовых материалов в технологической оснастке. [c.2]

Активное сопротивление Я сварочного контура импульсу сварочного тока, индуктивность Ь контура и емкость С батареи конденсаторов, а также коэффициент трансформации п и напряжение Усо являются важнейшими параметрами, определяющими технологические возможности КМ. Знание этих параметров необходимо при расчете различных элементов силовой части, в том числе сварочного трансформатора, тиристоров, а также при проверке этих параметров в эксплуатации. Для определения индуктивности и активного сопротивления КМ существуют различные методы. Один из них — опыт короткого замыкания сварочного контура, проведенный при пониженном питающем сварочный трансформатор напряжении частотой 50 Гц, после чего активное сопротивление пересчитывается с учетом частоты, эквивалентной импульсу сварочного тока. Другой — отыскание параметров контура по декременту колебаний. Для этого снимается осциллограмма тока разряда, по ней определяется декремент затуханий и производятся соответствующие вычисления. Вычисления получаются проще, а результаты более точными, когда формулы процессов, происходящих в цепи разряда, выражаются в функции параметра р [12]. В этом случае можно легко определять Я, I, С-параметры даже в случае апериодического разряда. [c.52]

Оган валковый холодной прокатки труб - Классификация 642 - Подача и поворот заготовок 647 - 649 -Последовательность деформаттии заготовки валками 640, 642 - Привод клетей 696 - Рабочие клети 641, 644 - 646 - Расчет силовых и технологических параметров механизмов привода рабочей клети 651, 6524 обжатия 649 - 651 - Уравновешивание массы клети 646,647 [c.907]

На основании теоретических и экспериментальных работ, выполненных отраслевой лабораторией Машины и оборудование производства шин Ярославского политехнического института совместно с НИИШИНМАШем разработана методика определения и расчета основных технологических, силовых и энергетических параметров работы устройств для дублирования резинокордных деталей. [c.111]

В данном пособии приведены систематизированные данные по методам и способам штамповки. Освещены вопросы проектирования технологического процесса, конструирования и расчета штампово( оснастки. Приведены данные о перспективных способах горячей щгвмповки днищ, расчеты температурных и силовых параметров процесса штамповки. [c.3]

В четвертом томе приведены классификация и методика расчета операций листовой штамповки, изложены основы проектирования технолосических процессов. Даны рекомендации по выбору и оптимизации раскроя, применению смазочных материалов, определению деформационных, силовых и энергетических характеристик. Приведены расчеты параметров формоизменения и предельного формоизменения. Рассмотрены примеры расчета и проектирования технологических процессов. Представлены типовые конструкции штамсюв и рекомендации по их выбору, а также основные типы специализированного оборудования. [c.4]

По данным [31] и других работ, между механичеоки-ми свойствами листов, прокатанных с различными смазками при прочих равных условиях, имеются несущественные различия. Авторы также считают, что влияние смазки на механические свойства листовой холоднокатаной стали незначительно. Поэтому его можно не учитывать при расчете силовых параметров технологического процесса. [c.107]

Конденсаторные машины для контактной сварки находят широкое применение в самых разных отраслях промышленности, например в электронной, авиационной, радио- и приборостроении и других. За последние годы значительно возросла сложность электрооборудования этих машин на смену реле, электромеханическим контакторам, тиратронам и игнитронам пришли элементы бесконтактной электроавтоматики и полупроводниковые управляемые вентили—тиристоры. Разработаны новые схемы силовой разрядной части, позволяющие получать режим двухим-пульсной сварки и регулировать сварочный импульс в процессе сварки, что значительно расширило технологические возможности конденсаторных машин и повысило качество сварки. Успешно решаются задачи повышения производительности и надежности мощных конденсаторных машин, т. е. именно тех показателей, по которым последние уступали до недавнего времени другим машинам для контактной сварки. Именно эти обстоятельства, а также отсутствие книг, содержащих инженерные методы расчета силовых зарядной и разрядной частей, явились основной причиной появления этой книги. Автор надеется, что книга окажется полезной как эксплуатирующим конденсаторные машины специалистам, перед которыми возникают различные задачи по технологии, экспе риментальному определению параметров машин, а иногда и по модернизации, так и специалистам — разработчикам конденсаторных машин и студентам, обучающимся по специальности Оборудование и технология сварочного производства . [c.3]

Прочностные расчеты деталей шнековых машин выполняются после предварительного выбора геометрических размеров шнека и расчета технологических параметров. Прочностные расчеты выполняются с учетом вида силовой нагрузки и режима работы. Целью прочностного расчета является определение размеров основных деталей машины (толщины стенки цилиндра, размеров соединительных элементов, максимального прогиба шпека), выбор и расчет упорпо-опорпых элементов и др. [c.34]

Взаимосвязь режимов заполнения и подпрессовки отливки обеспечивается работой прессово-подпрессовочного и запирающего механизмов машины литья под давлением, механизмов выталкивания и удаления стержней. Выбор типа машины и расчет ее силовых параметров проводят после установления технологически необходимой продолжительности заполнения, диапазона скоростей прессования, вместимости камеры прессования, давления и других факторов, создающих оптимальные тепловые и гидродинамические условия формирования отливки в процессе заполнения и подпрессовки. [c.54]

Расчет технологических и силовых параметров. Обжатие. Особенностью периодической (пилигримовой) прокатки является непостоянство размеров очага деформации по длине хода клети. По закону пилигримовой прокатки (см. п. 8.11.3) обжатие на длине рабочего конуса равно разности между высотами рассматриваемого сечения и сечения, отстоящего от рассматриваемого на таком расстоянии, при котором объем металла, заключенный между этими сечениями, равен обьему подаваемого металла за каждый ход клети. Следовательно, абсолютное обжатие в любом сечении (рис. 8.12.14) [c.649]

Одним из основных отличий задачи создания любого летательного аппарата от других средств передвижения является первоочередная необходимость экономии в весе конструкции летательного аппарата. Конструкторы первых самолетов уже имели в своем распоряжении достаточно мош,ные силовые установки и некоторые знания об аэродинамических проблемах подъема, управления самолетом и сопротивления воздуха однако их окончательной, но никоим образом не самой легкой задачей было создание конструкции летательного аппарата, которая была бы достаточно легка для того, чтобы самолет вместе с основной нагрузкой мог бы подняться с земли. На первых порах основная нагрузка состояла из рулевых поверхностей, сил отвой установки и горючего, минимального контрольного оборудования и пилота летательного аппарата. Много позднее суммарный вес конструкции и силовой установки был уменьшен до такой степени, что величина груза, коммерческого или военного, стала одним из важных параметров, который определял размеры, полный вес и назначение самолета. В настояш,ее время методы расчета и структурного анализа самолетов развились до такой степени, что нужно учитывать не только факторы безопасности, но и экономические факторы нужно решить, является ли экономически выгодным проделывать большую аналитическую работу и использовать тш,ательно разработанные и дорогие технологические методы производства или применить более прочные, яо дорогостояш ие материалы для того, чтобы увеличить вес полезной нагрузки или улучшить качество самолета за счет уменьшения веса конструкции. Комбинирование этих факторов позволяло поддерживать вес конструкции военных и коммерческих самолетов в пределах 25—30% от полного веса в течение почти двух десятилетий. Те же самые факторы помогали удерживать значение веса полезной нагрузки около 25% от полного веса (рис. 17.1). [c.562]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...