Оценки движения

Оценка движения частиц осуществлялась сначала путем измерения смещений Ах и Ау для каждого последовательного изображения движущейся частицы, начиная с некоторой произвольной начальной точки, поскольку участок, где проводились оптические [c.92]

Для количественной оценки движения подачи используется отношение расстояний, пройденных точками режущего лезвия в направлении движения подачи, к соответствующему числу циклов (или их долей) главного движения, выражаемое численно подачей. Главное движение подачи может выражаться [c.25]

Основное различие между гармоническим анализом и методами численного интегрирования заключается в том, что в первом периодичность решения используется для получения информации о движении системы в моменты времени до и после ij3 , тогда как в последних такая информация доступна лишь для предшествующих моментов времени. Отсюда следует, что проблемы точности и сходимости при определении переходных процессов более трудны, чем при получении периодического решения методом гармонического анализа. Преимущества методов Рунге — Кутта и прогнозирования с пересчетом объясняются использованием в них оценок движения не только при i )n, но и при г Зп+1. Объем вычислений часто может быть сокращен путем уменьшения частоты коррекции по некоторым параметрам (например, учет неравномерности поля индуктивных скоростей) при сохранении требуемой точности. [c.698]

Механизму образования КЭП в реальных условиях, когда ау>Су или ау<Су было посвящено много работ [1, 2, 143, 147, 148, 162, 200—203, 207, 208]. Однако к настоящему моменту нет критериев или расчетных данных, позволяющих предсказать составы КЭП, хотя ряд явлений, сопутствующих электрокристаллизации с гетерогенными включениями, был описан в работах 144, 203, 207], в, которых были приведены критерии для оценки движения частицы и ее поведения на кристаллизуемой поверхности, причем данные работ [144, 207] согласуются с экспериментальными данными, приведенными в работе [2], по методам оценки поведения дисперсных частиц, осаждаемых с металлом. [c.118]

Таблица А.4. Оценка движения денежной наличности

Обратимся к табл. А.4 для оценки движения денежной наличности. Когда речь идет о больших капиталовложениях, вообще говоря, важно рассмотреть все аспекты (например, налоги и обесценивание), поскольку эти факторы могут существенно повлиять на выгодность проекта. Система, выбранная для данного приложения, потребует капиталовложений в 1,7 млн. долл. и, кроме того, единовременных затрат 300 тыс. долл. на программное обеспечение и установку. Следует ожидать указанных ежегодных затрат на жалованье, сопровождение и амортизацию. Затем проведенный анализ используют для сравнения инвестиций в САПР/АСТПП с другими потенциальными капиталовложениями, которые фирма могла бы произвести. Возможно этот результат будет отличаться в некоторых аспектах от вашей оценки вследствие разных методов подсчета. [c.300]

Вторая задача имеет своей целью определение мощности, необходимой для воспроизведения заданного движения машины или механизма, и изучение законов распределения этой мощности па выполнение работ, связанных с действием различных сил на механизм, а также решение вопроса о сравнительной оценке механизмов с помощью коэффициента полезного действия, характеризующего степень использования общей энергии, потребляемой машиной или механизмом, на полезную работу. К этой же задаче относится вопрос об определении истинного движения механизма под действием приложенных к нему сил, т. е. задачи о режиме его движения, а также вопрос о подборе таких соотношений между силами, массами и размерами звеньев механизма или машины, при которых движение механизма или машины было бы наиболее близким к требуемому условию рабочего процесса. [c.204]

Основное условие обычно выражается в виде некоторой функции, экстремум которой должен определить требуемые параметры синтезируемого механизма. Эту функцию обычно называют целевой функцией. Ниже, при рассмотрении задач приближенного синтеза зубчатых, кулачковых и рычажных механизмов будут показаны примеры различных целевых функций. Так, например, для зубчатого механизма это может быть его передаточное отношение, для кулачкового механизма — заданный закон движения выходного звена, для рычажного механизма — оценка отклонения шатунной кривой от заданной и т. д. Дополнительные ограничения, накладываемые на синтезируемый механизм, могут быть представлены или в форме каких-либо функций, или чаще в виде некоторых алгебраических неравенств. [c.412]

По данной зависимости построена номограмма (рис. 2-10), облегчающая определение относительной скорости и оценку режима движения частиц. Так, при г=1 (Ио.к = Ув), Uot = Ub, т. е. при i/=l. [c.68]

Зависимости (2-43)—(2-49) пригодны для оценки ряда величин в порядке прямого конструкторского расчета, когда известны (или заданы) начальные и конечные скорости (время) и необходимо определить время (конечную скорость) и путь (или высоту) движения частиц, обеспечивающие заданную конечную скорость (время). Тогда по (2-43) и (2-46 ) находится время движения, по (2-46) и (2-49) — безразмерные комплексы Р и y, по (2-44) и (2-47) — конечная скорость, а затем по (2-45) и (2-48) — требуемая протяженность канала L. Наряду с этим приближенный метод позволяет с наперед заданной точностью оценить общий характер движения частиц путем сравнения длительности разгона с полным временем движения (выражения (2-50) —(2-52)]. [c.73]

Однако полученные расчетные зависимости непригодны для решения часто встречающихся обратных (поверочных) задач, когда необходимо по известным начальным условиям и габаритам установки определить время пребывания частиц в канале и их конечную скорость. Это особенно важно для оценки и обработки эксплуатационных или опытных данных, получаемых не в проектируемых, а в существующих установках. Трудности решения подобной задачи заключаются в том, что приведенные выше решения, как и другие известные, не позволяют точно найти искомую взаимосвязь, а экспериментальное определение скорости и времени движения частиц весьма сложно. [c.73]

Рис. 2-13. График для оценки погрешности приближенного определения времени движения частиц.

Теоретические зависимости для оценки продольного распределения концентрации и скорости (времени) движения частиц [c.75]

Ранее отмечались трудности интегрирования дифференциального уравнения движения при Кст>0,21, когда fo.np заметно отличается от в. Если принять зависимость для Кст, полученную в гл. 4 согласно опытным данным В. С. Пальцева, как наиболее простую по форме и надежную по методике непосредственной экспериментальной оценки силы взаимодействия частиц со стенкой в достаточно широком диапазоне изменения определяющих факторов [c.78]

Для того чтобы улучшить возможности теоретического анализа, в [Л. 309] проведена оценка усиления тепло-переноса за счет турбулентных перемещений частиц. Для этой цели вначале выполнено сравнение времени Т, т а и Xt (см. 6-4). При этом порядок времени xt, необходимого для изменения температуры частиц за период их пульсационного движения, оценен по формуле [Л. 369] [c.200]

Позиционные задачи геометрического моделировании. К наиболее важным позиционным задачам относятся определение принадлежности точки замкнутой плоской или трехмерной области, определение пересечения или касания плоских или объемных тел (деталей) в процессе их движения, оценка минимального или максимального расстояния и т. д. [c.44]

Здесь пренебрегалось вкладом слагаемых, содержащих сдвиговые напряжения Т и тг, и вкладом переноса энергии из-за потока Лг. Это нетрудно обосновать оценками типа (4.3.15). Далее Pq — скорость газа в зоне, где нет частиц ( i= 1), например, на входе в слой. Уравнения притоков тепла фаз (4.3.40) нужны для определения температур фаз и здесь рассматриваться не будут. Отметим, что последнее уравнение (4.3.44) отражает равенство генерации хаотического движения частиц из-за работы сил Магнуса и диссипации этого движения в тепло из-за столкновений. Из него следует с учетом (4.3.32) и (4.3.36) [c.223]

Если структура разгрузочного устройства содержит запаздывающие звенья с большими постоянными времени, то влияние разгрузочного устройства на характер движения гироплатформы будет малым для приближенной оценки движения такого гиростабилизатора полагаем Ку = 0. При этом получим [c.458]

Определенный интерес представляет качественная оценка движения КА при учете демпфирующих моментов, действующих относительно экваториальных осей. Дополнив первые два уравнения системы (2.69) слагаемыми и fXgt, где — коэффициент демпфирования при экваториальных моментах, для случая высокого вакуума можно записать [c.74]

Нулевой год — это текущий год, или год, считающийся отправным в оценке. Движение денежной наличности, происходящее в течение этого года, не дисконтируется. Например, если 1969 г. — нулевой год, то движения денежной наличности в 1969 г. не дисконтируются и дисконтирование начинается с 1970 г., причем все движения наличности в течение года рассматриваются как происходящие в начале года. [c.392]

Снятие показаний с многошкальных приборов сравнение быстро следующих друг за другом сигналов оценка движения получение точной количественной информации (лучше дискретные сигналы) [c.24]

Идея количественной оценки движения тел, появившаяся в трудах оксфордских и парижских ученых в средние века, получила дальнейшее развитие в XVII в. Это было время, когда большинство видных математиков и механиков занимались проблемами движения тел. Изучение движения планет, движения брошенных тел, колебаний маятника, удара тел математическими методами было невозможно без использования некоторых количественных характеристик, в качестве которых стали выступать время, скорость движения, пройденный путь, масса ( величина ) тела. [c.91]

Рис. 65,6 позволяет сделать некоторые выводы о применимости модели идеальной жидкости для качественных оценок движения системы колец. Здесь для сравнения с теоретическими кривыми, вычисленными по (4.32) и (4.33), приведены результаты тщательно проделанной эксперименгальной работы [260], в которой исследовалось взаимодействие двух дымовых колец р 1, Со 1 23 в воздухе при Не 1710. После/ звательное положение радиусов колец, полученных в эксперименте, обозначено одинаковыми цифрами для одних и тех же моментов времени. Сравнение расчетных и экспериментальных данных показало, что движение системы по крайней мере в течение первой четверти периода обращения удовлетворительно описывается в рамках модели идеальной жидкости. В дальнейшем начинает сказываться влияние вязкости, уменьшаются период обращения колец и максимальное расстояние между ними. Тем не менее качественно картина одного полного обращения колец при указанных числах Яе удовлетворительно предсказывается теорией идеальной жидкости. Любопытно отметить, что первоначальные эксперименты (178) с двумя вихревыми кольцами в жидкости полностью опровергали традиционные представления о чехарде колец. [c.200]

Решение указанных задач синтеза механизмоп с низшими парами может вестись как графическими, так и аналитическими методами. Выбор того или иного метода в значительной мере зависит от тех условий, которые поставлены при проектировании. Например, если поставлено условие, чтобы при приближенном выполнении заданного закона движения была дана оценка отклонения требуемого движения от фактически полученного, то необ- [c.555]

Приближенно силу F давления жидкости на открытый клапан, представленную выражением (3.75), можно оцеиитЕ. при помощи уравнения количества движения для потока в области, ограничен-пой контрольными сечениями 1 — 1 ш 2 — 2 (си. рис. 3.74, а). Принимая равномерное распределение скоростей н г,,, и давлений [c.368]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Закономерно полагать, что коэффициенты внутреннего и внешнего трения для движущегося слоя (/н, /вн) зависят не только от коэффициентов трения покоя, но также и от факторов движения и геометрических, режимных и физических характеристик потока. Следовательно, коэффициент трения движущегося слоя является безразмерной функцией ряда критериев — аргументов движущегося слоя. К сожалению, опытные данные о коэффициентах трения движущегося слоя практически отсутствуют. Это вызвано отнюдь не отсутствием интереса к этой важнейшей задаче, а сложностью эксперимента. В [Л. 106, 108] установлено, что при движении слоя коэффициент внешнего трения в 3—4 раза уменьшается. Зенз [Л. 138] предлагает пять различных методов оценки коэффициента внутреннего трения, в которых лишь имитируется движение слоя. [c.290]

На рис. 9-7 показана зависимость неравномерности скорости частиц слоя ио его сечению от критерия К п.сл. полученная автором совместно с В. В. Сыромятниковым. Оценка влияния различных факторов (угол наклона, скорость продувки и пр.) на равномерность движения слоя привела к выражению [c.301]

Для оценки влияния неравномерности распределения скоростей по сечению аппарата на его технологические характеристики, как было показано, необходимо знать коэффициент неравномерности, характеризуемый коэффициентом количества движения. Если в качестве такого коэффициента Мрн примем отношение количества движения по средней скорости Шр в сечении растекания струи Ер непосредственно за решеткой, т. е. pWpFp, к количеству движения по средней скорости в сечении аппарата (канала) pwlFк (а практически такое отношение допустимо принять), то с учетом уравнения неразрывности [c.111]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Интенсивность внутрнпорового теплообмена. Одной из основных величин, определяющих испарение потока теплоносителя внутри пористых металлов, является интенсивность Ау объемного теплообмена. Выполним приближенную оценку этой величины. Из приведенного ранее физического механизма процесса следует, что основным режимом внутрнпорового теплообмена при движении двухфазного потока в нагреваемых матрицах является передача теплоты от пористого каркаса с температурой Т теплопроводностью через жидкостную микропленку к ее поверхности, имеющей температуру, равную температуре насыщения, где теплота затрачивается на испарение жидкости. [c.85]

С учетом полученных результатов представляет интерес оценить и> менение интенсивности внутрипорового теплообмена при движении воды hyi, ее испарении hy- и последующем течении перегретого пара йуз-Оценку проведем для пористого материала с характеристиками П =0,33 с ч = 100 мкм /а = 4 10 м s =0,19. В этом случае из уравнения [c.86]

Отметим, что из трех критериев, определяющих форму пузырька в зависимости от гидродинамики и физико-химических свойств обеих фаз, только число Re содержит среднюю скорость движения пузырька, поэтому рис. 3 можно пснользовать для оценки скорости и в зависимости от формы пузырька. [c.17]

При оценке параметров движения максимальная плотность тока J, ограниченного пространственным зарядом в заряженной коллоидной струе, определяется уравнением Чайлдса — Лэнгмю-ра [121] [c.445]

Производить оценку скольжения профилей в отн(кительном движении только по величине скорости скольжения недостаточно необходимо еще учитывать скорость движения контактной точки по каждому профилю, т. е. скорости ияк и VAK (pn . 12.4). [c.348]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...