Давление на стенки ограниченного пространств ГУ

ДАВЛЕНИЕ НА СТЕНКИ ОГРАНИЧЕННОГО ПРОСТРАНСТВА [c.91]

Давление на стенки ограниченного пространства характеризует условия службы кладки, когда речь идет о рабочем пространстве печей при увеличении давления на кладку утяжеляются условия ее службы, в частности усиливается фильтрация через кладку газов, печной пыли и т. д. Излишнее давление на стенки в районе рабочих окон влечет за собой значительные тепловые потери, ухудшает условия службы металлической печной арматуры, утяжеляет работу у печей. Поэтому желательно, чтобы при данном и равномерном давлении газов на поверхность нагрева давление на кладку было минимальным и. что особенно важно, по возможности одинаковым на все части кладки, ибо в этом случае легче регулировать абсолютную величину этого давления. [c.91]

Напротив, влияние струй на близлежащие стенки весьма значительно. Стенки, -прилежащие к начальным частям струй, находятся под влиянием эжектирующего действия их и могут оказаться под разрежением. Стенки, прилежащие к последующим участкам струй, по мере повышения давления в струе будут подвергаться влиянию этого повышенного давления. Таким образом, влияние струй является главной причиной неравномерного давления на стенки ограниченного пространства. [c.92]

Таким образом, в случае отдаленных стенок влияние струи на величину давления на стенки не является локальным, поскольку давление на стенку здесь определяется общей закономерностью изменения давления во всем объеме ограниченного пространства. Например, если пренебречь силой внешнего трения, то легко показать [32], что прирост давления в ограниченном стенками объеме под влиянием струи, после того как она раскрылась до стен, составляет [c.91]

Значительный интерес представляют вакуумные грузозахватные приспособления. Принцип действия вакуумных захватов заключается в создании разницы давлений на определенном участке поднимаемого предмета. Основным элементом вакуумного захвата является камера, которая при наложении на груз образует между его поверхностью и своими стенками замкнутое пространство. При создании разряжения (вакуума) в этом пространстве на площади, ограниченной стенками камеры, можно полупить положительную разницу давлений. Произведение последней на площадь действия может создать силу, способную прижать и удержать изделие на захвате, что можно выразить формулой [c.83]

Однако в действительности, как уже неоднократно подчеркивалось, поверхности раздела очень неустойчивы и быстро распадаются, образуя большие и малые вихри. Поэтому зона мертвой воды за пластинкой не доходит до бесконечности, и поток на некотором расстоянии за пластинкой опять смыкается. В связи с этим давление позади пластинки значительно ниже, чем в невозмущенном потоке. Таким образом, задняя поверхность пластинки оказывает подсасывающее действие, и сопротивление получается значительно больше, чем по расчетам Кирхгофа. Для бесконечно широкой пластинки (т.е. практически для пластинки, ограниченной параллельными боковыми стенками) измерения показывают, что с = 2,0. При обтекании прямоугольных пластинок с конечным отношением сторон жидкость огибает узкие стороны и попадая в подсасывающее пространство, значительно уменьшает существующее в нем разрежение. Для различных отношений сторон прямоугольника эксперимент дает следующие значения коэффициента сопротивления [c.249]

Главная ценность рассмотренного теоретического решения состоит в том, что оно позволяет комбинировать любые клинообразные области потока, ограниченные линиями распространения давления, с прямолинейными участками потока. Пусть, например, поток газа движется со сверхзвуковой скоростью и)1 параллельно стенке, заканчивающейся в точке А (рис. 231), и пусть в пространстве правее точки А имеет место давление р2, меньшее на некоторую конечную величину чем давление рх в потоке газа. До линии 1, образующей с направлением потока угол Маха а (зш = ), поток будет двигаться без изменений. Начиная от этой линии, газ начнет расширяться, пока его давление не уменьшится от рх до р2- Расширение закончится на линии 2, после перехода через которую поток будет двигаться прямолинейно и равномерно в новом направлении. Это направление определяется углом Маха аг, соответствующим скорости П12, большей скорости Шх- [c.378]

В приложении к полям гидродинамических характеристик турбулентного течения предположение об однородности, очевидно, всегда является математической идеализацией, так как оно требует, чтобы течение заполняло все безграничное пространство, чего никогда не бывает. Кроме того, требуется, чтобы все средние характеристики течения (средняя скорость, давление, температура) были постоянными во всем пространстве и чтобы статистический режим пульсаций не менялся при переходе от одной части пространства к другой. Разумеется, все эти требования могут выполняться с удовлетворительной точностью лишь в пределах некоторых ограниченных областей пространства, малых по сравнению с масштабами макроскопических неоднородностей и достаточно удаленных от всех ограничивающих течение твердых стенок (или свободных поверхностей). Таким образом, на практике можно говорить лишь об однородности гидродинамических полей в некоторой определенной области , но не во всем безграничном пространстве. Тем не менее при рассмотрении такой однородной в некоторой области турбулентности часто очень удобно считать ее частью математически более простого однородного турбулентного течения, заполняющего все пространство. [c.201]

Данная задача по постановке совпадает с известной акустической задачей об определении поля давлений при поступательном перемещении со скоростью у (<) поршня кругового сечения, ограниченного по кромкам абсолютно жесткой стенкой (впервые эта задача исследовалась А. А. Харкевичем). Решение акустической задачи строится с помощью интеграла излучения, который в случае трехмерного пространства записывается в виде [c.65]

В приложении к полям гидродинамических характеристик турбулентного потока предположение об однородности всегда является математической идеализацией точно оно никогда не выполняется. В самом деле, чтобы можно было говорить об однородности, необходимо, чтобы поток заполнял все неограниченное пространство, а уже одно это предположение само по себе в применении к реальным потокам всегда является идеализацией. Далее требуется, чтобы все средние характеристики потока (средняя скорость, давление, температура) были постоянными во всем пространстве и чтобы статистический режим пульсаций не менялся при переходе от одной части пространства к другой- Разумеется, все эти требования могут выполняться с удовлетворительной точностью лишь в пределах некоторых ограниченных областей пространства, малых по сравнению с масштабами макроскопических неоднородностей и достаточно удаленных от всех ограничивающих поток твердых стенок (или свободных поверхностей). Таким образом, на практике можно говорить лишь об однородности гидродинамических полей в некоторой определенной области ), но не во всем безграничном пространстве. Тем не менее, при рассмотрении такой однородной в некоторой области турбулентности часто целесообразно считать ее частью однородного турбулентного потока, заполняющего все пространство ценность подобного предположения связана со значительной математической простотой идеализированной схемы однородного случайного поля, существенно упрощающей теоретический анализ. Также и эргодическая теорема (т. е. теорема о сходимости пространственных средних [c.206]

Аналогично задачу о поле в полупространстве, ограниченном абсолютно мягкой стенкой, можно заменить задачей о поле в безграничном пространстве, но в этом случае мнимые изображения должны работать в противофазе с данными источниками, создавая в точках плоскости стенки давления, равные по величине и противоположные по знаку давлениям, создаваемым действительными, источниками. Например, подводный источник звука создает в море такое же поле, какое создавали бы в безграничном водном пространстве данный источник и его отражение в водной поверхно- -сти, работающее в противофазе. [c.127]

Инерционные силы, возникающие в закрученных потоках, текущих в пространстве, ограниченном поверхностями вращения (стенками корпуса, обтекателями, кожухом и т. п.), уравновешиваются силами давления, следовательно, давление и другие параметры жидкости перед лопатками и за ними будут неравномерны. [c.79]

В ограниченном пространстве при отсутствии струи давление на стенки равно давлению газов в прилегающем объеме пространства. Поэтому в печах с медленным, естественным движением газов оно определяется суммой ру +ргеом и, стало быть, в районе пода равняется уровню и увеличивается по высоте стен. Давление на свод, очевидно, будет максимальным. Совершенно иначе будет обстоять дело в ограниченном пространстве (например, рабочей камере печи), где движение газов осуществляется за счет динамического воздействия струй (факелов). [c.91]

Возможно расположение зоны испарения вдоль одного конца пластины, где испаритель будет занимать ограниченное пространство. Образующийся в испарителе пар может поступать в протяженную плоскую паровую камеру, и тем самым теплота окажется распределенной по плоской поверхности большего размера. Mar oni ompany (МС) разработала плоскую тепловую трубу с эластичной стенкой из тонкой полистироловой пленки (см. гл. 7). Эластичная стенка тепловой трубы во время работы прижимается к охлаждаемым элементам давлением пара и повторяет при этом форму лицевых поверхностей охлаждаемых элементов, обеспечивая хороший тепловой контакт. Существенным преимуществом подобной конструкции является то, что она исключает необходимость нарушения целостности корпуса самой тепловой трубы для устройства в нем болтовых соединений или электрических выводов. [c.162]

Подаваемая в ограниченное пространство (рис. 7, д, е) струя возбуждает и в окружающем пространстве циркуляционные потоки, сама в небольшой степени обмениваясь с ними массой. Ограниченная струя движется 1в рабочей камере (рис. 7, е, ж) в направлении подачи до встречи с преграждающими стенками, у которых давление повышается. Затем струя направляется в выходное сечение. Проточная часть струи вовлекает в движение прилегающую часть циркуляционного потока, а у ограждений циркуляционный пЬток движется в обратном направлении (рис. 7,ж). В центре циркуляционной зоны скорости минимальные. Отношение суммы объемов газов, движущихся в основной струе и в циркуляционных зонах, к расходу основной струи называют кратностью внутренней рециркуляции. [c.28]

Протекание однородного потока через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, ограниченное стенками. В случае, когда на решетку в осевом направлении набегает равномерный поток, общая струя, образованная после слияния струек за решеткой и ограниченная с одной стороны стенкой налипает на эту стенку (рпс. 1.50, а). Если поток за решеткой ограничен со всех сторон (поступает в прямой канал, рабочую камеру пли в вентилируемое помещение), он также налипает на одну из стенок и. твпжется вдоль нее с максимальной скоростью, в то время как у противоположной стенки образуется большая отрывная (вихревая) зона (рис. 1.50). Отрыв потока от стенки обус.човлен возникновением положительного градиента давления при расширении (уменьшении скорости) потока за суженным сечением 1-1 струн (см. рис. 1.49, й). [c.55]

Рассмотрим теперь звуковую волну, занимающую в каждый данный момент времени некоторую конечную область пространства (нигде не ограниченную твердыми стенками)—волновой пакет-, определим полный импульс л<ндкости в такой волне. Импульс единицы объема жидкости совпадает с плотностью потока массы j == pv. Подставив р = ро + р, имеем j = pov + pV Изменение плотности связано с изменением давления посредством р = р J -. С помощью (65,4) получаем поэтому [c.359]

В обобщенном виде система балансовых уравнений может быть представлена в виде вектор-функции Ф (Z, Z ) = О, устанавливающей соотношение между термодинамическими и расходными параметрами связей, обеспечивающее получение заданной стационарной нагрузки установки с определенными конструктивнокомпоновочными характеристиками. В геометрической интерпретации [87 1 вектор-функция Ф (Z, =- О задает нелинейную поверхность стационарных состояний установки в многомерном пространстве, координатами которого являются значения нагрузки установки как по электрической энергии, так и по холоду, а также величины подмножеств Z и Для расчета приведенных затрат, учета ограничений, отражающих требования технологичности изготовления, длительной надежной эксплуатации установки и т. д., и в дополнение к системе балансовых уравнений в математическую модель вводятся соотношения для вычисления различных технологических и материальных характеристик отдельных агрегатов. Эти соотношения получаются в результате совместного решения задач теплового, гидравлического, аэродинамического и прочностного расчета агрегатов и представляют собой в большинстве случаев неявные функции параметров совокупностей Z и Z . Опыт математического моделирования показал, что для теплоэнергетических агрегатов число этих характеристик невелико. Это характеристики изменения давления, энтальпии и средней скорости каждого теплоносителя, наибольшей температуры стенки, ее абсолютной или относительной толщины, а также расходов материалов. В обобщенном виде система характеристик описывается вектор-функцией (Z, Z ) = 0. [c.40]

В двухфазном потоке существуют, кроме внешних поверхностей (стенок канала), также и внутренние поверхности — поверхности раздела фаз. Перемещения элементарных объемов каждой из фаз в области, ограниченной поверхностями раздела, определяются обычными уравнениями движения. Однако на поверхностях раздела фаз возникают силовые и тепловые взаимодействия. Эти взаимодействия определяк)т изменения полей скоростей, давлений, температур и тепловых потоков при переходе из одной точки пространства к другой, отделенной от первой поверхностью раздела фаз. [c.43]

Естественные конвективные потоки, а) Если единственной причиной движения жидкой среды являются разности плотности, вызванные тепловым расширением среды, то потоки, возникающие таким путем, называются, в отличие от вынужденных потоков, естественными конвективными потоками. Если естественные потоки возникают в пространстве, не ограниченном стенками, то они называются также свободными конвективными потоками. В свободных потоках поле давлений получается обычно почти в точности таким же, каким оно было бы в невозмущенной среде под действием силы тяжес-ти . Поэтому для исследования таких потоков можно воспользоваться искусственным приемом, изложенным в 12, п. а), т.е. вычесть из действительного давления весовое давление. Тогда полученная разность, т. е. кинетическое давление, на основании только что сказанного, практически будет равна нулю, и в качестве единственной причины движения останется только сила, равная разности между весом и статической подъемной силой, т.е. g p — рх) на единицу объема, где рг есть невозмущенная плотность, которую обычно можно рассматривать как постоянную. Этой силе соответствует ускорение, равное [c.545]

Топка с неподвижной колосниковой решеткой и ручным обслуживанием показана на рис. 17. Она представляет собой кирпичную камеру, расположенную под котлом, и состоит из колосниковой решетки 4, которая делит топку на топочное пространство 5 и шлаковый бункер (зольник) 8. Решетка состоит из чугунных колосников, опирающихся на подколосниковые балки 6. Через загрузочное отверстие 2, закрываемое дверкой 1, топливо вручную (лопатами) периодически забрасывается на неподвижную колосниковую решетку 4, которая поддерживает слой горящего топлива. Нижняя часть бункера закрыта шлаковым затвором 9, который открывают при спуске шлака и золы. Воздух для горения в топку может поступать естественным пугем за счет создаваемого в ней разрежения или под давлением с помощью дутьевого вентилятора. Количество подаваемого воздуха регулируют воздушным шибером 7. Объем, ограниченный снизу слоем горящего топлива, сверху — поверхностью нагрева котла и с боков — стенками кирпичной камеры, называегся топочным пространством. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...