Методы определения угловых коэффициентов излучения

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УГЛОВЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ИЗЛУЧЕНИЯ [c.414]

Применим изложенный метод определения углового коэффициента излучения для двух бесконечно длинных полос шириной а (рис. 16-13) АВ и СО, которые имеют заданные поверхности излучения соответственно Р и р2 и находятся на расстоянии друг от друга, равном /г. Введем условные поверхности ЛС и ВО. Тогда получим замкнутую систе 376 [c.376]

Методы расчета и экспериментального определения угловых коэффициентов излучения. [c.195]

Рис. 1-42. Графоаналитический метод определения углового коэффициента теплообмена тел излучением.

Шестая глава посвящена методам решения некоторых задач теплообмена излучением, часто возникающих при проведении инженерных расчетов. Рассмотрены методы расчета лучистого теплообмена в системе поверхностей с зеркальным и диффузным отражением. Подробно разбираются основные идеи метода Монте-Карло и принципы его программной реализации применительно к задачам определения угловых коэффициентов для диффузного отражения и разрешающих угловых коэффициентов для диффузно-зеркального отражения. При изложении шестой главы в основном используется только материал первой главы. [c.5]

Как уже отмечалось выше, разрешав Ь(,ий угловой коэффициент излучения определяет долю энергии, переносимой из одной зоны в другую с учетом многократных отражений излучения от ограничивающих поверхностей и ослабления его на пути между зонами. Широкое применение для определения этих коэффициентов при расчетах теплообмена между зонами получил известный метод Монте-Карло. [c.212]

Применение двухэтапного расчетного алгоритма для определения разрешающих угловых коэффициентов излучения позволяет при использовании метода статистических испытаний заканчивать единичный эксперимент на этапе, когда прослеживаемый единичный лучистый поток встречается с граничной поверхностью. При этом время, необходимое для определения обобщенных угловых коэффициентов существенно снижается по сравнению со временем, необходимым для непосредственного определения величин f i методом статистических испытаний, особенно для многозонных систем. [c.214]

Используем метод натянутой нити для определения средней взаимной поверхности и среднего углового коэффициента излучения между телами, имеющими поверхности и Р . Тело 1 (ВВ ) видит тело [c.375]

Задача определения величины углового коэффициента излучения значительно упрощается, если телесный угол, под которым элемент йР видит излучающую поверхность, в пересечении с поверхностью, параллельной элементу (1Р, образует фигуру, состоящую из прямоугольников. В этом случае величина углового коэффициента излучения легко определяется по номограмме (рис. 16), заимствованной из [19]. Номограмма дает величины г для излучения между элементом поверхности йР и параллельным ему прямоугольником, через одну из вершин которого проходит нормаль к поверхности элемента йР. По осям номограммы отложены отношения расстояния элемента йР от поверхности прямоугольника к его сторонам О/Рх и / 2. Ряд кривых дает соответствующие величины г . По номограмме можно определить величины 1) для любого расположения прямоугольника по отношению к элементу йР, если пересечение телесного угла, под которым элемент йР видит этот прямоугольник, с плоскостью, параллельной ему, образует Также прямоугольник. В этом случае полученным прямоугольником можно заменить излучающую поверхность и разбить его на отдельные прямоугольники таким образом, чтобы через одну из их вершин проходила нормаль к элементу с1Р, Иногда для этого приходится вводить дополнительные прямоугольники. Пример пользования номограммой рис. 16 приведен в примере 13. Применяя описанный метод к вычислению температуры внутренней поверхности ограждения, для облегчения расчетов делаем следующие допущения. [c.59]

Обстоятельное исследование возможностей метода зональных балансов применительно к условиям работы топочных камер и металлургических печей было проведено А. С. Невским [38, 39]. Поверхностные зоны подразделялись на такие зоны, для которых заданы температуры, и такие, для которых заданы потоки результирующего излучения. Важной особенностью метода является то обстоятельство, что в нем не выделяется в качестве самостоятельного этап определения разрешающих угловых коэффициентов, учитывающих многократные отражения потоков излучения на граничных поверхностях. [c.208]

Из решения интегрального уравнения (5.82) с приведенными выше значениями угловых коэффициентов находим распределение плотности потока эффективного излучения R(x) по цилиндрической поверхности. После того как это распределение получено, с помощью (5.106) рассчитывается распределение температуры. В работе [5] уравнение (5.82) решено методом экспоненциальной аппроксимации ядра, вариационным методом и численным интегрированием. В табл. 5.4 приведены результаты этих расчетов для безразмерной величины плотности потока эффективного излучения на стенке R x)/q при определенном значении q на стенках и нулевой температуре на концах полости. Результаты, полученные вариационным методом, лучше согласуются с численным решением, чем результаты, полученные с помощью экспоненциальной аппроксимации ядра. [c.220]

Промежуточное положение области мягкого и ультра-мягкого рентгеновского излучения, лежащей между достаточно хорошо изученными областями — жесткой рентгеновской и вакуумной ультрафиолетовой, делает возможным применение широко известных. методов определения оптических констант, какими являются в области жестких рентгеновских лучей метод пропускания и в областях видимой и ультрафиолетовой измерение угловых зависимостей коэффициента отражения. Причем методы пропускания и измерения спектральных зависимостей коэффициента отражения существенным образом используют соотношения Крамерса—Кронига. [c.20]

В качестве простейшего экспериментального метода определения глубины проникновения может быть предложен следующий начиная с маленьких значений постепенно увеличивают толщину наносимого слоя, записывая угловую зависимость коэффициента отражения. То значение й, при котором вид зависимости Я = = Я (0) перестанет изменяться, и характеризует толщину слоя, формирующего отражения. Таким методом Алиханов [3] впервые определил глубину проникновения излучения Мо, Ка в серебро. [c.35]

Выше было показано, что для расчета излучения в системе тел необходимо знать угловые коэффициенты, определяемые той частью суммарной энергии, которая попадает от излучаемого тела (или его элемента) на другое тело (или его элемент). Определение этих коэффициентов для тел сложной формы аналитически затруднено и на практике используются, как правило, графические, машинные и другие методы. Для простейших случаев имеются табличные данные [29]. [c.132]

Графоаналитический метод определения углового коэффициента теплообмена излучением двух тел. Из центра О элементарной площадки dFi (рис. 1-42) проведем ограничивающие линии к контуру AB D для лучей, падающих на второе тело / г. [c.90]

Кроме рассмотренных, для определения угловых коэффициентов может быть использован графо-аналигпческий метод, известный давно такл е под названием метода сферы единичного радиуса [Л. 200]. Сущность этого метода рассмотрим на примере определения углового коэффициента переноса энергии излучения с элементарной площадки Afi на поверхность F2 (рис. 8-33). [c.127]

В. Г. Лисиенко совместно с Ю. А. Журавлевым [25 ] рассмотрели селективно-серые многополосные модели для описания радиационных свойств объемных и поверхностных зон печей и предложили рациональный двухэтапный алгоритм для определения разрешающих угловых коэффициентов излучения с использованием метода Монте-Карло, позволивший на порядок сократить время счета на ЭВМ. [c.211]

Для уменьшения времени счета, как уже отмечалось выше, Ю. А. Журавлевым и В. Г. Лисиенко [25, 33 ] была обоснована целесообразность применения двухэтапного расчетного алгоритма для определения разрешающих угловых коэффициентов излучения. Первым этапом в этом алгоритме является определение обобщенных угловых коэффициентов излучения арг/ методом статистических испытаний На втором этапе вычисляются коэффициенты fij, учитывающие переизлучение энергии граничными поверхностями, путем решения соответствующих систем линейных алгебраических уравнений. [c.213]

Отсюда следует свойство замыкаемости теплообмена излучением любого тела со всеми окружающими его телами. Используя свойства взаимности и замыкаемости, Г. Л. Поляк разработал метод алгебры потоков для определения угловых коэффициентов теплообмена тел [Л. 33]. [c.87]

Ранее рассматривались плоские диффузно излучающие и зеркально отражающие поверхности. Для криволинейных поверхностей произвольной формы общей схемы определения зеркальных угловых коэффициентов не существует. Лин и Спэрроу [16] описали метод определения зеркальных угловых коэффициентов для осесимметричных криволинейных поверхностей. В работе [17] описано применение этого метода к расчету теплообмена излучением в зеркально отражающей конической полости, но расчет зеркальных угловых коэффициентов весьма сложен. Для иллюстрации основного подхода рассмотрим цилиндрическую полость, изображенную на фиг. 3.21, и определим зеркальный элементарный угловой коэффициент dFdA-dA между цилиндрической полосой (a,dx) площадью dA с координатой х и цилиндрической полосой а, dx ) площадью dA с координатой х. По определению, зеркальный угловой коэффициент dFdA-dA равен доле энергии диффузного излучения, испускаемого полосой dA, которая wo TwaeT полосы dA как непосредственно, так и после [c.166]

Из вышеизложенного видно, что в принципе для серой среды, для любого расположения поверхностей, непосредственным интегрированием можно найти величины обобщенных угловых коэффициентов и степеней черноты для произвольных объемов. Для этого достаточно задать коэффициенты поглощения и. При несерой среде величины степеней черноты объемов можно определять по зависимости суммарного излучения среды от длины пути луча, приводимой для углекислого газа и водяного пара на рис. 43 и 44. Величины обобщенных угловых коэффициентов при равновесном излучении среды и поверхностей можно определять по этим же данным, по равенству (4-155), учитывая, что при этом поглощательные способности среды равны ее степеням черноты. Если температуры среды и поверхности не равны, то при определении поглощательных способностей газовой среды можно пользоваться формулой (3-75). Однако практически решение таких задач из-за сложности вычислений встречает большие трудности. В последнее время в результате применения электронных счетных машин возможности таких расчетов значительно расширились. Во многих случаях при определении оптико-геометрических характеристик довольствуются приближенными методами, ориентируясь при этом на точные подсчеты, сделанные применительно к простейшим геометрическим формам. Ниже рассмотрены три способа определения степеней черноты. [c.185]

Решение уравнения (6-166) и определение величины результирующего теплообмена для 9=0 впервые было сделано О. Е. Власовым [74]. Решение было выполнено на оанове допущения, что величина эффективного излучения боковой поверхности цилиндра меняется по высоте линейно. В табл. 21 гориведены величины эффективного углового коэффициента между основаниями цилиндра, полученные О. Е. Власовым. Эти цифры дают с большой степенью точности решение задачи лучистого теплообмена в цилиндре. Интересно сравнить эти данные с цифрами, полученными на основе приближенного, зонального метода. Такое сравнение было сделано в нашей нниге [5] для случая, когда вся обмуровка объединена в одной зоне (случай а) и когда она разделена на две зоны (случай б). Из табл. 21 видно, что величина ошибки, получаемая при [c.228]

В теории излучения при определении лучистых потоков с поверхности на поверхность встречаются две группы вопросов определение локальных угловых коэффициентов и угловых коэффициентов с поверхности на поверхность. Для решения первой группы вопросов наиболее эффективным является использование векторных цредставлений. Этот метод обладает несомненными преимуществами по сравнению с методами, обычно применяемыми теплотехниками. Исходными для определения локальных угловых, коэффициентов являются соотношения (9-59) — (9-61). Определим для какого-нибудь многоугольника 1, 2, 3 я 4 в точке Р единичный вектор излучения и угловые коэффициенты с элементарных площадок, расположенных в точке Р, на многоугольник (рис. 155, а). [c.296]

Расчет лучистых потоков, поступаюш.их от планет, намного сложнее, чем определение потока прямого солнечного излучения. Полученные в работе [35] аналитические выражения для локальных угловых коэффициентов Ф и ф2 справедливы лишь при отсутствии затенений. Поэтому для определения потоков тепла от планет в общем случае требуется особый подход, при интегрировании выражения (2.31) (так, например, для решения задачи используется зональный метод). Видимая часть поверхности планеты разбивается на N зон, в пределах которых оптические и геометрические характеристики считаются неизменными. При этом вычисл ение падающих потоков собственного излучения от планет первого и второго типа удается свести к опредлению некоторого числа площадей миделя участков поверхности КА [c.43]

В целом результаты поляритонного рассеяния позволяют сделать важные выводы о свойствах вещества молекул (в жидкостях) и кристаллов. Во-первых, возникает связь между величинами, доступными измерениям, и атомными величинами в качестве примера можно указать на соотношение (3.16-60) для стоксова коэффициента усиления. Во-вторых, становится возможным определение важных макроскопических оптических величин, таких как характеристические параметры в нелинейных восприимчивостях, в дисперсионных и в релаксационных соотношениях. В определенных случаях из поляритонного рассеяния определяются оптические величины в таких областях длин волн, для которых при других методах возможны только экстраполяции. Например, в области сильной поляритонной дисперсии были определены коэффициенты поглощения и показатели преломления в инфракрасном диапазоне. Большой интерес представляют измерения времен жизнц возбужденных колебательных состояний решетки. Изменяя направления входного луча и поляризации по отношению к пространственному положению кристалла и измеряя угловое распределение возникающего излучения, можно [c.394]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...