Модуль зубьев второго

Вторую модель рассчитывали в такой же сетке. Обе модели жестко закрепляли по контуру отверстия. Модуль зубьев колес [c.184]

Основные геометрические параметры. У косозубого колеса (рис. 4.33) расстояние между зубьями можно измерить в торцовом или окружном 1— I VI нормальном п — п направлениях, В первом случае получим окружной шаг , во втором — нормальный шаг Р . Различными в этих направлениях будут и модули зубьев /П/ = Р /я — окружной модуль зубьев, т. е. линейная величина, в л раз мень- [c.115]

Второй тип. Зубчатые колеса имеют расстояние между венцами меньше необходимого при нарезании зубьев червячной фрезой стандартных размеров, и разница диаметров венцов меньше 4,5 модулей зубьев большего венца. [c.352]

При модуле т < 1 мм в тех случаях, когда взаимозаменяемость не является обязательной, допускается принимать в качестве номинальных действительную боковую поверхность зубьев и действительную толщину зубьев одного из колес. Боковая поверхность и толщина зубьев второго колеса определится действительной боковой поверхностью, толщиной зуба первого колеса и видом сопряжения. В передачах с модулем т > 1 мм при индивидуальном комплектовании пар допускается действительную толщину зуба одного из зубчатых колес принимать за номинальную. [c.381]

Случай второй. Формулы для расчета неисправленного внешнего. зацепления, когда заданы модуль т, передаточное отношение и число зубьев первого колеса (при нарезании колес гребенкой с высотой головки, равной модулю, это число должно быть больше или равно семнадцати) [c.202]

Условие соосности (24.4), выраженное через числа зубьев колес и модули т, и Шц первой и второй ступеней редуктора, имеет МД [c.497]

Заготовку 1 конического зубчатого колеса устанавливают на оправке в шпиндель делительной головки 2 (рис. 168, а), который поворачивают в вертикальной плоскости до тех пор, пока образующая впадина между двумя зубьями не займет горизонтального положения. Нарезаются зубья обычно за три хода и только цри малых модулях за два хода. При первом ходе фрезеруется впадина между зубьями шириной 2 (рис. 168, б) форма фрезы соответствует форме впадины на ее узком конце второй проход производят модульной фрезой, профиль которой [c.310]

Сравнительная оценка прочности зубьев шестерни и колеса. Модуль обеих зубчатых пар примем одинаковым, поэтому рассчитываем только вторую, более нагруженную ступень. [c.155]

На рис. 12.22 дан вид сверху промежуточного вала комбинированного червячно-зубчатого редуктора. Червячное колесо / получает мощность Л/ = 2,8 кет при со = 7,2 рад сек 40% этой мощности передается шестерней 2 ведомому валу редуктора и 60/i) шестерней 3 второму ведомому валу. Число зубьев колеса = 41 модуль зацепления гп = 6 л л число заходов червяка 2 червяк правый угол зацепления а = 20° угол подъема винтовой линии X = 12°13 44" коэффициент трения в червячном зацеплении / = 0,05. Требуется а) определить усилия, действующие в червячном и зубчатом зацеплениях б) принимая, что червяк располо- [c.209]

Геометрические параметры определяются через нормальный модуль т . Модули выбирают в соответствии со значениями, установленными в ГОСТ 14186—69 (от 1,6 до 50 мм в первом ряду, что предпочтительнее, и от 1,8 до 56 мм — во втором). Так как в торцовом сечении профиль зуба исходного контура очерчен дугой эллипса, то зубья на колесах имеют профиль, описанный кривой, являющейся огибающей к различным положениям дуги эллипса при движении ее относительно заготовки. Исследования показали, что профили таких зубьев в торцовом сечении незначительно отличаются от окружности, они хорошо прирабатываются, вследствие чего за короткий промежуток времени в течение начального периода работы профили зубьев приобретают оптимальную форму. [c.125]

Многоступенчатые планетарные передачи. Планетарные передачи, как и передачи с неподвижными осями вращения, можно соединять последовательно. На рис. 10.10, а представлен двухступенчатый трехпоточный планетарный редуктор с плаваюш,ими солнечными колесами. С технологической точки зрения, оба колеса внутреннего зацепления, т. е. коронки 3 и З , удобно выполнять с одинаковыми модулем и числами зубьев. Тогда упрощаются нарезание зубьев и сборка редуктора, корпус которого должен иметь фланцевую конструкцию. В многоступенчатых планетарных передачах водило первой ступени Я1 несет на себе первое центральное колесо следующей ступени а водило второй ступени Я2 соединено с выходным тихоходным валом Т. [c.282]

У косозубого колеса (рис. 10.2) расстояние между зубьями можно измерить в торцовом, или окружном i — t),и нормальном (п — п) направлениях. В первом случае получим окружной шаг р/, во втором — нормальный шаг р. Различными в этих направлениях будут и модули зацепления [c.150]

Шагомер для проверки окружного шага показан на рис. 35. Губки / и 2 касаются одноименных сторон профиля зуба колеса 3 близ делительной окружности. Левая губка 1 устанавливается по величине модуля колеса по шкале и но нониусу. Правая губка 2 является двуплечим рычагом, один конец которого касается профиля зуба, а второй—действует на измерительный штифт 4 индикатора 5. [c.624]

Для того чтобы после нескольких переточек червячной фрезы нешлифованная часть зуба её не принимала участия в резании, фреза снабжается вторым затылком с величиной затылования fej, которую подсчитывают по формуле (13). Меньшие значения 2 принимают для больших модулей, и наоборот. [c.400]

При зубофрезеровании за два рабочих хода (перехода) (рис. 199,6) первый 1 и второй 2 ходы осуществляют червячной фрезой 4 последовательно за один уставов заготовки 3. Глубина резания при втором рабочем ходе составляет 0,5 —1,0 мм. Первый рабочий ход осуществляют при попутной подаче, второй при встречной. В результате малого припуска при втором ходе скорость резания и осевая подача выше, чем при первом. Этот метод применяют для колес с модулем свыше 4 — 5 мм. Кроме повышения производительности при этом методе достигается высокая стабильная точность параметров зубьев, особенно по направлению зуба, создаются благоприятные условия для автоматизации станка, увеличивается производительность и период стойкости инструмента на операции зубошевингования. [c.343]

Колеса модулем от 12 до 30 с числом зубьев менее 60 прорезаются двумя дисковыми фрезами за два прохода. Подачи при первом проходе берутся с коэффициентом 0,9, при втором проходе — с коэффициентом 1,4 против табличных. [c.391]

Черновая обработка конических колес с модулем более 10 при радиальном врезании может выполняться специальными прорезными резцами. Ширина такого резца в зависимости от модуля принимается от 4 до 10 мм. Для прорезания применяются две схемы по первой схеме деление производится через зуб (рис. 243, б), по второй схеме деление производится на каждый зуб (рис. 243, в). Во втором случае часть металла не превращается в стружку, а выпадает в виде небольшой пластинки. Кроме того, впадина получает дополнительный развал и этим сокращается работа на последующих переходах. [c.412]

Таким образом, при примерно одинаковой характеристике зацепления (модуль 30 и 32) и увеличении во втором случае числа зубьев в 3,92 раза мы имеем повышение затрат времени на нарезание большого колеса не в 4 раза, как можно было бы ожидать, а почти в 9 раз. Этот пример с достаточной очевидностью иллюстрирует необходимость чернового нарезания крупномодульных колес дисковыми фрезами как условия значительного сокращения времени на зуборезной операции. [c.415]

Для контроля параметров зубчатых колес внутреннего зацепления с модулем 1 —10 предназначены накладные приборы БВ-5016, и БВ-5001, осваиваемые производством. Первый контролирует толщину зуба (смещение исходного контура), второй — основной щаг. Подготовляется выпуск новых универсальных зубоизмерительных приборов станкового типа (БВ-5015), отличающихся от ранее выпускавшихся аналогичных приборов (БВ-584 и БВ-5009) совмещением отсчета по двум диаметрально расположенным на угловом лимбе микроскопам. Если старые приборы обслуживают два оператора, то на новом сможет работать один оператор. [c.352]

Сравнительные испытания износоустойчивости упрочненных зубчатых колес проводились на шестернях из стали 45 с модулем т = 2 мм, числом зубьев 2=30 и шириной зуба 10 мм, которые имели следующую термическую обработку первая — нормализация (228 НВ) вторая — закалка с отпуском при 200 °С (46. .. 48 НКСэ), третья — ЭМУ после нормализации с указанным выше режимом. Шестерня испытывалась в паре с зубчаты-.ми колесами из стали 45 с числом зубьев 2=70, шириной 10 мм, твердостью 40 НКСэ. Шестерни устанавливались в редуктор. Был применен разомкнутый метод нагружения при помощи генератора постоянного тока, работающего на реостат. Мощность электродвигателя составила N=5 кВт, =1440 мин . [c.118]

Начальная окружность делит высоту зуба на головку и ножку. При делении диаметра делительной окружности (мм) на число зубьев колеса получается основной параметр колеса, который называется модулем. Модуль является величиной стандартной, и ГОСТ 9563-60 устанавливает два ряда его чисел, выраженных в миллиметрах (табл. 85). При выборе числа модуля первый ряд предпочитается второму. [c.217]

Число вубьев меньшего шкива в вависнмости от частоты вращения быстроходного вала ng и модуля т указано в табл. 48. Число зубьев второго шкива Zg = (z . [c.552]

ЧИСЛО зубьев, чем нарезаемое колесо (рис. 172). Одна половина зубьев служит для предварительного нарезания и имеет меньшую толщину зуба, чем у нормального долбяка, а зубья второй половинь используют для окончательной обработки. При установке заготовка помещается в выемку долбяка, чтобы расстояние между центрами долбяка и заготовки были равны полусумме их диаметров делительных окружностей. Этот способ применим для колес с малым числом зубьев и модулем не более 2 мм. [c.229]

В пересечении с осями / и 2 получаем точки О1 и 0 , представляющие собой вершины искомых конусов. Проекцией конуса первого колеса есть треугольник О1ЛР0, а проекцией конуса второго колеса — треугольник О ВР . Соответствующие сечения профилей торцов изображаются прямыми а Ь, лежащими на построенном конусе. Таким образом, вместо кривых аЬ мы получаем в сечении прямые а Ь. Совершенно очевидно, что чем больше отношение радиуса сферы к модулю зубьев, тем меньше та ошибка, которую мы допускаем, заменяя построение профилей зубьев, образованных сферическими эвольвентами, построением зубьев на поверхностях конусов О АР и О ВР . [c.643]

При выполнении чертежей по заданным модулю т и числу зубьев z нервого колеса и числу зубьев второго колеса определяются диаметры начальных (делительных) окружностей. [c.217]

На рис. 39 проекции начальных конусов на плоскость проекций Q изображаются в виде треугольников ОАР н ОВР. При точном построении профилей зубьев на поверхности сферы конус головок зубьев колеса 2 будет проектироваться на плоскость Q в виде треугольника Оаа, а конус ножек зубьев в виде треугольника Obb. Дуги аЬ, расположенные на проекции сферы радиуса R, представляют собой при точном профилировании сечения торцовых поверхностей зубьев плоскостью проекций. Конусы, на поверхности которых будут лежать торцовые поверхности приближенных профилей зубьев, должны касаться сферы по начальным окружностям поэтому для построения проекций этих конусов через точку Р (рис. 39) проводим перпендикулярно РО прямую О1О2, в пересечении которой с осями начальных конусов получим вершины 0 и Og искомых дополнительных конусов. Треугольники АРО и ВРО2 будут представлять собой проекции дополнительных конусов первого и второго колес. Соответствующие сечения торцовых поверхностей зубьев вместо кривых аЬ будут изображаться прямыми расположенными на дополнительных конусах. Заменяя сферу в пределах построения сферических профилей поверхностью дополнительных конусов (рис. 39) с вершинами в точках 0 и О2 (кривая аЬ заменена прямой аф ), допускаем незначительную ошибку. Эта ошибка будет тем меньше, чём больше будет отношение радиуса сферы к модулю зубьев. Так как дополнительные конусы могут быть развернуты на плоскость, то построение профилей торцовых поверхностей зубьев не встретит никаких затруднений. [c.80]

Для выполненных конструкцйй величина напряжения, подсчитанного по формулам (11) и (14), с учетом скоростного коэфициента изменяется в пределах 1500 — 4000 л-г/сж в первой паре колес и 500—1500 л-г/сж во второй паре. Это резкое снижение напряжения получается в результате того, что окружное усилие во второй паре значительно меньше, в то время как модули зубьев в обеих парах принимаются одинаковыми [c.514]

Если взять два исходных контура одного модуля и зубья одного из них ввести во впадины второго, то между прямыми E puiHir и прямыми впадин останется зазор, называемый радиальным С = = С т, где С — коэффициент радиального зазора. [c.26]

Винт домкрата путеукладочной машины приводится в движение через червячный редуктор (рис. 16.4). Выяснить исходя из приведенных ниже данных, что ограничивает предельную нагрузку рассматри ваемой конструкции прочность винта, его устойчивость, контактная прочность зубьев червячного колеса или их прочность на изгиб. Винт изготовлен из стали Ст.4, резьба винта трапецеидальная однозаходная по ГОСТу 9484—60, наружным диаметром 44 мм и шагом 8 мм. Свободная длина винта 1,8 м, коэффициент запаса устойчивости [п ] — 4 (при расчете на устойчивость рассматривать винт как стойку, имеющую один конец, защемленный жестко, а второй свободный). Червячное колесо изготовлено из чугуна СЧ 18-36 число зубьев 2 = 38 модуль зацепления = = 5 мм. Червяк однозаходный диаметр делительного цилиндра = 50 мм угловая скорость вала червяка = 48 рад1сек. Недостающие для расчета данные выбрать самостоятельно. [c.262]

Боковой зазор между неработающими профилями зубьев в собранной передаче можно контролировать о помощью набора щупов, с помощью заложенной между зубьями свинцовой проволочки или методом люфтования. В последнем случае одно из зубчатых колес медленно вращается, а второе при этом совершает высокочастотные колебания, амплитуда которых характеризует боковой зазор. В реальном зубчатом колесе боковой зазор образуется в результате утонения зуба при смещении исходного режущего контура на зуб колеса. Это смещение измеряют на тангенциальных зубомерах (схема XII табл. 13.1), имеющих два базовых щупа / и 2, измерительный наконечник 3 и показывающий прибор 4. Перед измерением зубомер настраивают на заданный модуль по ролику расчетного диаметра. [c.333]

Это соотношение записано в форме неравенства, так как модуль т должен быть выбран стандартным, а значение корня в правой части может получиться любым. Такое же соотношение можно записать и для второго колеса, имея в виду, что = 7 1/гх и ширина колеса = Ьу = Ь. Естественно, из двух получающихся значений Шу и следует выбрать большее, так как иначе прочность зубьев одного из колес не будет обеспечена. Вместо того чтобы находить необходимое значение модуля для каждого колеса порознь, можно воспользоваться формулой (9.45) лишь один раз, сразу подставляя из двух величин (У1/[п11) и (Уг Гг] большую. Тогда окончательно [c.266]

Разность между первым п вторым замерами равна величине основного шага г . Зная основной шаг и систему мер (модульная пли нитчевая), можно, пользуясь табл. 4, с большой степенью достоверности определить модуль и угол зацепления основной рейки. Для определения остальных параметров пары необходимо тщательно измерить межосевое расстояние А, наружные диаметры и и сосчитать зубья и [c.327]

У косозубых (и шевронных) колес различают окружной р, и нормальный шаг р . Первый измеряют по дуге делительной окружности в сечении, перпендикулярном оси колеса, а второй - по дуге делительного цилиндра в направлении, перпендикулярном рабочим поверхностям зубьев. Различают также соответствующие этим шагам окружной т, и норма-пный модули. Окружные и нормальные шаг и модуль (м) связаны между собой соотношениями [c.46]

В процессе затьшования кинематические углы резания становятся одинаковыми. Из этих же соображений угол Оо принимается в пределах 27...30°, чтобы при затыловании второго затылка кинемати-чеекий угол обеспечивал хорошие уеловия резания, предотвращая трение задней поверхности резца об обрабатываемую поверхность. Размеры 5, Н, к, Ь и В затыловочных резцов (см. рис. 8.3, 8.5, 8,6) зависят от модуля затылуемой фрезы. Затылование впадины профиля зуба фрезы осуществляется отдельным резцом (рис. 8.6). [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...