Формулы для определения контрольных

Формулы для определения контрольных размеров элементов зацепления цилиндрических передач [c.85]

Формулы для определения контрольных размеров зубьев цилиндрических колес [31] [c.431]

Формулы для определения контрольных размеров зубьев конических зубчатых колес [c.480]

Формулы для определения контрольных размеров элементов зацепления цилиндрических передач внешнего и внутреннего зацепления [c.630]

Определение контрольных элементов внимание. Эти погрешности уменьшают допу-зацепления. В табл. 64 приведены формулы стимую величину отклонения мерительного для определения контрольных размеров элемен- межосевого расстояния, тов зацепления червячных передач. [c.99]

Чтобы оценить в некоторой мере величину возможных дополнительных потерь от отражения капель, воспользуемся законом количества движения. Контрольную поверхность за направляющим аппаратом расположим так, чтобы отраженные капли ее не пересекали. Тогда при любой кратности сбрасывания капель момент количества движения потока перед рабочим колесом сохраняется неизменным. Обмен энергией между паром и отраженными каплями протекает с ее диссипацией. Это влияет на условия выхода пара и капель из рабочего колеса. Если капли вторично не касаются поверхности рабочих лопаток, то их дополнительный разгон уменьшает выходные потери, что в значительной мере компенсирует затрату энергии пара на разгон. Поэтому для первого типа движения в ориентировочных расчетах можно ограничиться выведенными ранее формулами для определения механических потерь от влажности без введения поправочных коэффициентов. [c.196]

Как видно, расчетные формулы для определения эффективной тяги ВРД зависят от схемы силовой установки. Вид их написания зависит также от выбора контрольной поверхности, хотя абсолютное значение тяги, определяемое по этим формулам, от выбора контрольной поверхности не зависит. [c.248]

Формулы для определения плотности потока (5.10) и (5.23) получены из предположения о кусочно-линейном профиле температуры, что влечет за собой постоянство J между двумя соседними точками. Формула более высокого порядка аппроксимации может быть получена, если считать, что плотность диффузионного потока меняется линейно между гранями контрольного объема. Подобный профиль для граничного контрольного объема показан на рис. 5.6. Предполагаемое распределение J между точками 7 и 2 описывается формулой [c.85]

В практике можно пользоваться для определения контрольного груза К нижеследующей упрощенной формулой, у которой отношение [c.369]

Расчетные формулы для определения средних линий и границ регулирования контрольных карт по количественному признаку [c.527]

Определение погрешности наладки линии по проверяемому размеру производится для установления совпадения или смещения действительного поля возможных отклонений относительно поля допуска по чертежу. Для этого рассчитывается среднее арифметическое значение всех отклонений размеров по данным проверки и поля допуска по чертежу по формулам, приведенным в контрольной карте. [c.263]

По формулам ГОСТ 24853—81 определяют исполнительные размеры калибров. Исполнительными называют предельные размеры калибра, по которым изготовляют новый калибр. Для определения этих размеров на чертеже скобы проставляют наименьший предельный размер с положительным отклонением для пробки и контрольного калибра — их наибольший предельный размер с отрицательным отклонением. [c.176]

После того как форма поверхностей системы с помощью формул (IV.486) н (IV.49) определена для любого желаемого числа точек, необходимо произвести контрольный расчет лучен, исходящих из точки О (в прямом ходе — лучей, падающих параллельно оси), а также расчет внеосевых пучков для определения остаточных аберраций (астигматизм, кривизна и аберрации высших порядков). Формулы, предложенные Ю. Н. Циглером, дают большую точность, но требуют составления специальной довольно сложной программы. [c.392]

После установки образца в резонатор он вторично настраивается в резонанс перемещением поршня. Одновременно автоматически происходит поворот шкалы, по которой сразу отсчитывают значение е . Для определения tg необходимо при помощи калиброванного потенциометра совместить резонансную кривую с контрольными точками /, 2, 3, 4 и 5 на экране. По шкале потенциометра находят полосу Д/, а по формуле (5-76) tg б . [c.147]

Не трогая рукояток усиления и регулировки детектора, а также штурвал резонатора, дополнительно совмещают резонансную кривую с контрольными точками 2, 3 и 4 на сетке экрана (рис. 5-17, в) с помощью только трех ручек полоса резонатора (3) вертикальная установка (5) и частота плавно (10) и добиться, чтобы кривая проходила через все точки. После этого отсчитывают по шкале полоса резонатора (3) ширину полосы Л/ в мегагерцах, а по белой шкале (5) длину Для определения tg б пользуются формулой [c.148]

При определении по формулам (98) и (99) необходимого количества станочного оборудования и рабочих мест для правки металла трудоемкость работ на годовую программу, входящую в эти формулы следует подсчитывать с учетом различного количества подлежащего правке металла в процентах от годовой его потребности (см. табл. 14). Равным образом для определения по тем же формулам потребного количества постоянных (стационарных) рабочих мест технического контроля качества продукции и необходимого количества испытательных стендов следует при подсчете трудоемкости работ на годовую программу учитывать принятые для каждой контрольной операции значения процентов выборочности. [c.191]

Расчет исполнительных размеров калибров. Исполнительными называются предельные размеры калибра, по которым изготовляют новый калибр (РС 5297—75). Для определения этих размеров на чертеже скобы проставляют наименьший предельный размер с положительным отклонением для пробки и контрольного калибра - их наибольший предельный размер с отрицательным отклонением. Таким образом, отклонение на чертеже проставляют в тело калибра, что обеспечивает максимум металла на изготовление и большую вероятность получения годных калибров. Размеры калибров определяют по формулам, приведенным в СТ СЭВ 157 - 75. Ниже даны примеры расчета исполнительных размеров и размеров изношенных калибров. [c.194]

Формула (18.10) показывает, что возникновение силы лобового сопротивления объясняется рассеянием механической энергии в потоке вследствие вязкости жидкости, т. е. возрастанием энтропии. Для определения необходимо знать распределение параметров потока на контрольной поверхности. [c.348]

Для определения осевой силы по формуле (2.63) надо знать распределение давления р по контрольной поверхности. Рассмотрим одноступенчатый шнекоцентробежный насос (см. рис. 2.36, а) в сечении а—действует давление на входе в шнек рх, а в сечении б—б давление на выходе из шнека, равное р +рЯст.ш, где Яст.ш — статический напор шнека сечения —в и г—находятся в полости высокого давления и в них действуют большие давления. [c.311]

В формулах (4.3.4) индексы 5, 0, п соответствуют деформациям и напряжениям в направлении меридиана, параллели и нормали к срединной поверхности соответственно. Определение упругопластических параметров , р в формулах (4.3.3), (4.3.4) производилось на основе процесса последовательных приближений, характерного для метода переменных параметров упругости [26]. Контрольные расчеты по составленной программе производились для конической оболочки и, как показано в работе [140], дают возможность получить характеристики деформированного состояния с высокой точностью. [c.202]

Примечание. При наличии в линии дополнительных агрегатов, как, например, контрольных приспособлений, специальных механизмов для смазки инструмента, поворотных приспособлений для удаления стружки — перегружателей, бункеров, их категории сложности ремонта устанавливаются ОГМ завода и прибавляются к определенной по формуле категории сложности ремонта автоматической линии. [c.305]

Любое собственное значение динамической модели составной системы локализуется в интервале ( ( ) — ai )) X 2 за h шагов итерационного процесса, описанного в табл. 7. Для практических задач динамики силовых установок с ДВС валсным свойством представленного в табл. 7 алгоритма является возможность локализации с наперед заданной точностью одного или совокупности собственных значений, принадлежащих рассматриваемому контрольному отрезку, В табл. 7 приведены таклсе формулы для определения компонент собственных форм эквивалентных моделей составных систем и компонент собственных форм, отвечающих неканоническим (исходным) обобщенным координатам составляющих подсистем составных моделей. В случае полуопределенных составных систем в формулах табл. 7 следует использовать параметры неукороченных эквивалентных моделей (см. табл. 5). [c.365]

Что касается характеристики (Д хлдьа > то хотя в (5.10) входит функция ф (Ак), для расчета этой характеристики не требуется знать вид этой функции. Необходимо только знать, что функция Ф (Ак ) одномодальная и становится равной нулю при конечных значениях аргумента. Перемещая график функции ф (Ак ) справа налево вдоль оси абсцисс, можно всегда найти такое значение при совмещении с которым начала координат функции Ф (Ак), левая ветвь этой функции пересечет ось абсцисс в точке, соответствующей положительной границе Оу контрольного поля допуска. Это означает, что полученное при этом значение Ах. соответствует вероятности признать годным в действительности дефектный образец, равный нулю, так как при этом площадь под графиком функции, ограниченная по оси абсцисс пределами 0 . равна нулю. Иначе говоря, наименьшее отклонение А г, при котором левая ветвь функции ф (Ак ) пересекается с осью абсцисс в точке + 0 у, и есть то наибольшее отклонение хм)ьа, при котором дефектный образец еще может быть признан годным. При большем значении отклонения А д. дефектный образец признан годным уже быть не может. Следовательно, в качестве расчетной формулы для определения характеристики (А., . )ьа надо принять [c.221]

Расчетные формулы для определения средних линий и 1раииц регулирования контрольных [c.528]

При изменении сопротивления рабочего преобразователя вследствие деформации происходит разбаланс моста и на входе усилителя появляется сигнал несущей частоты, амплитуда которого пропорциональна величине относительной деформации. При испытаниях динамической нагрузкой в такт с ней меняется и амплитуда сигнала несущей частоты, вследствие чего сигнал по амплитуде модулируется напряжением деформации. После усиления модулированный сигнал подается на детектор, выделяющий из него сигнал модулирующей частоты. (напряжение деформации), пропорциональный величине относительной деформации е. Нацряжение деформации подается на щлейф осциллографа и записывается на пленку или светочувствительную бумагу. Для определения величины е на ту же пленку записывается контрольный сигнал, периодически подаваемый на вход усилителя с тарировочного устройства. Амплитуда контрольного сигнала Л, измеряемая по осциллограмме в мм, соответствует номинальной деформации ел для данного диапазона измерений. Расчет измеренной деформации производится по формуле [c.228]

Количественную оценку ошибок расчетных значений пределов длительной прочности проводили следующим образом. Каждую группу экспериментальных данных делили на две части. В первую часть включали испытания длительностью не более 10 ООО ч. Результаты испытаний со временем до разрушения меньшим 200 ч во внимание не принимали. Во вторую часть включали все испытания большей длительности. Статистической обработкой эксперименталь-кых данных первой части определяли значения коэффициентов уравнения длительной прочности типа (2.19), Испытания второй части использовали для определения ошибки прогноза (контрольные испытания). Для времени до разрушения каждого испытания этой группы экспериментальных данных расчетным путем по уравнению типа (2.19) определяли напряжения арасч и разности между ними и напряжениями Оэксп, при которых проведены испытания. Относительную погрешность прогноза /-го опыта 6ь средние значения погрешности 6 и квадратичной ошибки М определяли по формулам [c.40]

Однако при небольшой модификации всех этих формул и графиков они становятся применимыми для определения соответствующих характеристик достоверности допускового контроля. Для этого, вместо погрешности измерений, надо ввести в рассмотрение эквивалентную погрешность, определяемую как объединение погрешности Д задания (воспроизведения) границ, соответствующих значениям Су или 0 (если контрольный допуск не вводится), и погрешности Д сравнения контролируемого параметра (или его отклонения от номинального значения) с мерой границ поля контрольного допуска [c.222]

Алмаз устанавливают на требуемую величину радиуса перемещением державки по заранее рассчитанному блоку концевых мер длины. Для определения размера блока концевых мер острие алмаза вместе с державкой 3 подводят до соприкосновения с точно аттестованны.м диаметром контрольной оправки 5, установленной в шпиндель приспособления. В этом положении произвольно набранный блок концевых мер с размером Н фиксируют кольцом 2 и расстояние от острия алмаза до оси шпинделя равно радиусу контрольной оправки. После снятия контрольной- оправки устанавливают державку с алмазом на требуемый радиус по другому блоку концевых мер, размер которого определяют по формулам для профилирования выпуклых дуг [c.344]

Если в силу местных причин какую-то сточную жидкость можно сбросить в водоем не через рассеивающий выпуск, а через береговой, то расчет попуска из водохранилища остается таким же со следующими уточнениями определяемое по формуле (2.78) Ит руже относится не к створу выпуска, а к контрольному створу берегового выпуска к этому же створу относятся Рн.доп и Сдоп, вычисленные по формулам (7.1) и (7.2) для определения попуска в формулу (7.2) вместо длины рассеивающего выпуска надо подставить ширину максимально загрязненной струи, определяемую по выражению (5.25) (где у — коэффициент смешения сточных вод расчетного выпуска в его контрольном створе). [c.233]

Карусельщики Уралмашзавода Д. А. Рогожин и Г. Г. Буряк предложили способ ускоренной выверки суппортов путем контрольных выточек. При работе на крупных карусельных станках это дает значительную экономию времени по сравнению с пробным проходом на всю длину. По этому способу растачивается только два пояска шириной 15—20 мм — один в верхней, а второй в нижней части отверстия (фиг. 125). Глубина резания при этом составляет 0,3—0,4 мм. После обработки верхнего пояска суппорт не отводится, а передвигается на ускоренной подаче в положение для растачивания нижнего пояска. Образующаяся в результате такого перемещения спиральная канавка стачивается при последующей обработке отверстия. После растачивания нижнего пояска подводят индикатор к резцедержателю и поворачивают суппорт на величину X, определенную по формуле [c.321]

Приближенная формула С. Я. Корницкого служит для контрольного определения потери тепла от химического недожога по результатам простого газового анализа [c.86]

Экспериментальный метод определения аэродинамических характеристик состоит в измерении параметров потока в контрольном сечении и обработке результатов опытов по формулам (9.4), (9.7), (9.8), (9.9). Контрольное сечение, в котором производятся измерения, обычно выбирается на таком расстоянии от данной решетки, которое соответствует положению фронта соседней решетки в турбомашнне. В таком случае возможно упрощение основных формул и соответственно программы эксперимента. Дело заключается в следующем. Возмущения, вносимые решеткой, могут быть вызваны 1) неоднородностью потенциального потока 2) вязкостью жидкости. Возмущения первого рода связаны с тем, что решетка, помещенная в поток (даже невязкой жидкости), делает его неоднородным, т. е. поле скоростей и давлений завис.чт от координат. Возмущения второго рода связаны с вязкостью жидкости и выражаются главным образом неоднородностью поля скоростей в кромочных следах (неоднородность в пограничном слое сейчас не рассматривается). Эта классификация возмущений несколько условна для областей вблизи выходных кромок, где сбегают пограничные слои. Возмущения в потенциальном потоке быстро гаснут при отдалении от решетки (по экспоненциальному закону, см. в разд. 4.4). Следовательно, поля углов и давлений (а значит, и плотностей) выравниваются довольно быстро. Наиболее неоднородным остается поле скоростей в кромочных следах. Будем считать, что поле углов и давлений в контрольном сечении практически однородно. Тогда можно считать, что действительная плотность равна теоретической, так как давления в обоих потоках по условию одинаковы, а небольшим различием в температурах можно пренебречь. [c.230]

Целью этих опытов было повторение исследований Вильгельма Якоба Шторма Гравесанда (Qravesand [1720, 1]) по определению значений модулей в рамках формулы, выведенной Кольраушем. Значения удлинений для проволок длиной 23 м в контрольном опыте были не пропорциональны нагрузке, и с увеличением нагрузки модули заметно уменьшались (см. раздел 3.2). [c.148]

Контроль качества. Качество материала колец проверяется путем химич. и металлографич. анализов и путем механич. испытаний, производимых на выдержку. Качество готового кольца проверяется по геометрич. размерам, по прилеганию поршневого кольца в контрольном кольце, имеющем диаметр цилиндра (отсутствие просветов), по отсутствию искривлений на плиге и по величине усилия, необходимого для смыкания концов (проба на упругость), причем проверку проходит каждое готовое кольцо. Стандартом BESA предусмотрено определение коэф-та крепости на растяжение путем испытания готового (с прорезом) кольца. При этом испытании нагрузка, растягивающая кольцо, прилагается по диаметру, перпендикулярному диаметру, проходящему через замок. Подсчет коэфициента крепости на растяжение производится по эмпирической формуле [c.212]

Однако полученная величина Qн будет лишь первым приближением, еще не гарантирующим необходимое благополучие в. контрольном пункте. Дело в том, что при определении а по формуле (2.22) в знаменатель подкоренного выражения подставляется расход сточных вод После же устройства рассеивающего выпуска расход загрязненных вод смешивающихся в дальнейшем с чистой водой, будет Рзаг=7+Сн. Поскольку знаменатель подкоренного выражения будет больше величина а в действительности должна иметь меньшее значение, чем было получено по первоначальному расчету. Поэтому весь расчет необходимо откорректировать, для чего следует вновь определить коэффициент а, но уже по фррму-ме (2.84), подставив в знаменатель Озаг по уравнению (2.85) найти исправленное значение уд и по уравнению (2.86) —исправленное разбавление Пд. Затем по выражению (2.80) корректируется начальное разбавление Пя. Одной корректировки может оказаться недостаточно, и ее надо повторить. Для ускорения сходимости можно при первой корректировке принять Пп увеличенным в 1,5 раза, а с им соответственно увеличенными Рн и Сзаг. Расчет можно считать законченным, когда два соседних значения /Ьр по формуле (2.79) будут различаться не более чем на 10—15°/о. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...