Шатуны Распределение напряжений

Все это свидетельствует о том, что технология сборки резьбовых соединений в значительной степени влияет на характер распределения напряжения в болте, шпильке или винте и является важным условием обеспечения прочности. До 70% повреждений болтов ответственного назначения (например, шатунных) — результат неправильной затяжки и от 10 до 25% объясняется другими ненормальностями сборки. [c.201]

При высоком уровне технологии изготовления, применении современных средств дефектоскопии, при проведении фундаментальных исследований эксплуатационных нагрузок, распределения напряжений и характеристик сопротивления усталости, при применении высококачественных сталей даже для ответственных конструкций допускаются небольшие значения п при условии строгого ограничения ресурса эксплуатации и текущего контроля за состоянием детали. Такое сочетание условий характерно для коленчатых валов, шатунов и некоторых других деталей поршневых авиационных двигателей, для расчета которых принимают In] - 1,3--1,5. [c.164]

Элементы этого вида имеют широкое применение в конструкциях машин, как дающие соединение с двумя степенями свободы благодаря этому они оказываются очень подходящими в качестве элементов, передающих определенное движение. Шатун машины прямого действия представляет обычный пример несколько сложного распределения напряжений в проушине, болты же с серьгами и с нарезкой на другом конце употребляются для различных видов установочных креплений. [c.455]

Все эти точные решения показывают, что приближенная теория Е. Винклера — Г. Резаля дает удовлетворительные результаты для всех поперечных сечений, далеко расположенных от концов и точек приложения сил. Затруднения в исследовании напряжений в стержнях большой кривизны происходят от двух причин во-первых, длина центральной кривой линии стержня обычно бывает величиной того же порядка, что и размеры поперечного сечения стержня, поэтому распределение напряжений в каждом поперечном сечении бруса зависит от деформаций, имеющих место около точек приложения сил во-вторых, потому, что распределение приложенных сил нам с достаточной точностью неизвестно и иногда зависит от деформаций, как, например, в звеньях цепей, проушинах и головках шатунов. [c.612]

Наличие полых шеек позволяет обеспечить более равномерное распределение напряжений в серединах щек, а также в местах перехода в щеки коренных и шатунных шеек. Кроме того, номинальные сопро- [c.210]

В коленчатых валах должно быть обеспечено равномерное распределение напряжений по элементам колена. В противном случае коленчатый вал ломается и местом поломки является щека. Сопротивление щек изгибу должно быть в идеальном случае такое же, как и у шатунных шеек. В особенности важно соблюдение этого требования для чугунных коленчатых валов. [c.225]

Небольшое смещение оси полости в шатунных шейках в сторону от оси вала приводит к более равномерному распределению напряжений в сечении. [c.533]

По условиям равномерности распределения напряжений в поперечном сечении шейки выгоднее ось сверления ее полости смещать параллельно оси вала настолько, насколько это требуется для подвода сверла к месту сверления полости в шатунной шейке. [c.153]

Динамическое тензометрирование шатунов непосредственно на работающем дизеле позволило установить характер распределения напряжений в различных поперечных сечениях стержня и дать количественную оценку напряжениям. [c.451]

Например, в шатуне поршневой машины (компрессора или двигателя внутреннего сгорания) определяемые формальным расчетом напряжения от действия газовых и инерционных сил имеют величину, близкую к действительным напряжениям тол ько в средних сечениях по длине стержня, находящихся на достаточном удалении от поршневой и кривошипной головок шатуна. Напряжения же в головках и на участках сопряжения головок со стержнем имеют весьма сложный вид, особенно в кривошипной разъемной головке шатуна и при наличии прицепных шатунов (V- и У-образные машины). Тип напряженного состояния, величина и распределение напряжений в теле головки зависят от многих факторов, в частности [c.142]

Рис. 82. Эпюра распределения напряжений по окружности галтели шатунной шейки

Эпюра распределения напряжений и их значения по окружности галтели шатунной шейки дизеля Д49 приведены на рис. 82. [c.157]

Распределение амплитуд номинальных напряжений изгиба в плоскости колен в галтелях шатунных шеек различных колен по длине вала показано на рис. 29. Наибольшие напряжения изгиба возникают в третьей шатунной шейке, в которой действуют амплитудные значения моментов в плоскости колена Мах 246 850 кгс-см, в перпендикулярной плоскости Л1о = 146 000 кгс-см. [c.344]

Величину напряжений в поршневой головке шатуна и распределение их по ее сечениям с достаточной точностью можно определять также по методу Р. С. Кинасошвили [5]. Данные его исследований показывают, что в поршневых головках с малой толщиной стенки и недостаточно плавным переходом от головки к стержню кроме напряжений растяжения, возникающих под действием силы инерции массы комплектного поршня, в нижней части головки имеют место напряжения сжатия, вызываемые сжимающей шатун силой Рс - [c.186]

Закон распределения давлений, передающихся поршневым пальцем на втулку и поршневую головку, зависит от жесткости головки, втулки и пальца и от величины зазора между пальцем и втулкой. Для поршневых головок автомобильных и тракторных двигателей распределение давлений на головку от силы считают равномерным по верхней половине поршневой головки (рис. 117). Предполагается, что головка является кривым брусом малой кривизны, защемленным в местах перехода от головки к стержню шатуна — в местах заделки (сечение В—В на рис. 117) и, что нижняя часть поршневой головки, опирающаяся на жесткий стержень шатуна, не деформируется. Расчетные напряжения, получаемые при такой силовой схеме, весьма близки к напряжениям, определяемым экспериментально. [c.186]

В настоящее время все большее распространение получают конструкции коленчатых валов с полыми шатунными и коренными шейками (см. рис. 132). В таких конструкциях металл между шейками и щеками распределен более равномерно, вследствие чего концентрация напряжений в сопряжениях уменьшается. Кроме того, эти конструкции в отношении ковки или литья и термической обработки технологичнее по сравнению с другими конструкциями коленчатых валов. [c.224]

Рис, 145. Распределение и концентрация напряжений в элементах шатунной шейки [c.226]

На участке АА (рис. 15) поршневая головка жестко связана со стержнем шатуна, поэтому распределение в ней напряжений носит различный характер в зависимости от направления действия силы. Тензометрирование показывает, что когда сила сжимает стержень К > 0), нагрузка на нижнюю половину головки распределяется примерно по косинусоидальному закону (рис. 16, а), а когда растягивает (К < 0), то нагрузка на верхнюю половину головки распределяется почти равномерна (рис. 16, б). В обоих случаях опасным является сечение вблизи заделки, положение которого определяется углом а обычно а = 90 -ь 140°. [c.271]

Очень важно, особенно при наличии повторных нагружений, учитывать распределение остаточных напряжений в деталях сложной формы (см. гл. 8). В качестве примера на рис. 26.2 приведено распределение остаточных напряжений по длине автомобильного шатуна. Почти вертикальная линия I при напряжении 7 кгс/мм соответствует рабочим напряжениям, наклонная 2 — остаточным напряжениям и линия 3 — сумме этих двух напряжений. Как показано на рисунке, форма шатуна, являясь равнопрочной по отношению к рабочим напряжениям, резко отклоняется от равнопрочной при учете результирующих напряжений, малая головка шатуна оказывается перегруженной, а большая— недогруженной. [c.332]

Высокая надежность двигателей при пробеге автомобилей (500— 800 тыс. км с дизелями, 250—350 тыс. км с бензиновыми двигателями и 8000 ч работы тракторных дизелей) определяется величинами запасов прочности и максимальных напряжений, возникающих в блок-картере, головке цилиндров, прокладке газового стыка, коленчатом вале, шатуне, поршневом па.льце, поршне, кольцах и деталях механизма газораспределения. Большое значение имеет также структурная жесткость, зависящая от выбранной силовой схемы, конструктивных форм, рационального распределения металла по объему, размеров и расположения крепящих деталей, силовых связей. [c.366]

Дальнейший шаг к увеличению прочности и жесткости конструкции заключается в перенесении узлов жесткости на внутреннюю оконечность опор (схемы 5—7). В зависимости от жесткости шатуна и принятой схемы распределения сил получаем следующие значения напряжений и прогибов [c.147]

Е. Винклер 1) исследовал прочность эллиптических звеньев цепей и колец, состоящих из двух прямых и двух полукруговых частей. А. Ватцингер ) разработал применение этой приближенной теории к определению напряжений в замкнутых головках шатунов. К. Бах ), Е. Андрес ) и П. Филлунгер ) исследовали распределение напряжений в крюках. [c.608]

Рис. 26.2. Распределение напряжений по длине автомобильного шатуна (Ч. Липсон)

К числу конструктивных относятся мероприятия по приданию элементам коленчатого вала наиболее рациональных форм, позволяющих уменьшить эффективные коэффициенты концентрации напряжений Ка н Кх, влияющие на величину запасов прочности Пп и Пх, получить более равномерное распределение напряжений по объему вала и уменьшить его вес. Наиболее эффективными мероприятиями этого рода являются перекрытие шеек вала (см. рпс. 371, 374), увеличение радиуса галтели, увеличение толщины и ширины щек (что повышает их жесткость), сдвиг внутренней и облегчающей полости шатунной шейки в сторону от оси коленчатого вала (рис. 386), придание этой лолости бочкообразной формы (см. рис. 370), а также расположение масляного канала в шатунной шейке не в плоскости кривошипа, а в местах наименьших касательных напряжений (рис. 387, а). При окончательном выборе направления масляного канала следует учитывать также полярную диаграмму давлений на шатунную шейку, по которой находят наименее нагруженную часть шейки. [c.188]

При заделке осп в опорах (установка с натягом) прочность и жесткость увеличиваются С1де больше (схемы 8 — 11). В зависимости от жесткости шатуна и распределения нагрузок напряжения и прогибы колеблются в пределах Сд-ц = 0,25 ч- 0,04 /д-ц - 0,031 ч- 0,008. [c.146]

На участке АА (рис. 18) поршневая головка жестко связана со стержнем шатуна, поэтому распределение в ней напряжений носит различный характер в зависимости от направления действия силы. Тензометрирование показывает, что когда сила К сжимает стержень К >0), нагрузка на ниншюю [c.256]

Напряжения в шатуне. Предполагается, что В опасйом лоложе-НИИ, когда шатун перпендикулярен к кривошипу (рис. 10,6), ускорения пропорциональны расстоянию X от центра 5. Предполагается также, что масса шатуна равномерно распределена по длине его оси. В силу этих допущений приближенно определяется интенсивность распределенной нагрузки, изменяющейся по треугольнику (см. рис. 10.6), [c.220]

Расчёт головок шатуна. В большинстве случаев головки шатунов имеют настолько сложную форму, что не поддаются надёжному расчёту. Применяемые простые способы расчёта, не учитывающие многи.х важных конструктивных факторов, не дают представления не только о действительном распределении и величине напряжений и деформаций головки, но часто не позволяют сделать и надёжной сравнительной оценки. Для правильного суждения о прочности и жёсткости головок шатунов необходимо опытное исследование. Только на основании результатов тензометрирования и измерения деформаций шатунных головок, аналогичных проек-тируе.мым, можно получить правильное представление о жёсткости головки и [c.749]

Расчет головок шатуна. В большинстве случаев головки шатунов имеют настолько сложную форму, что не поддаются надежному расчету. Применяемые простые способы расчета, не учитывающие многих важных конструктивных факторов, не дают представления не только о действительном распределении и величине напряжений и деформаций головки, но часто не позволяют сделать и надежной сравнительной оценки. Для правильного суждения о прочности и жесткости головок шатунов необходимо опытное исследование. Только на основании результатов тензо-метрирования и измерения деформаций шатунных головок, аналогичных проектируемым, можно получить правильное представление о жесткости головки и о распределении в ней напряжений. Так как основной нагрузкой, действующей на шатун, является переменная сила, направленная вдоль его оси, то судить [c.492]

Привод автоматов осуществляется от электродвигателя через механический вариатор непосредственно на маховик 2 (рис. 10). Крутящий момент передается на эксцентриковый вал 1 через муфту-тормоз 3. Ползун 7 движется по четырем круглым направляющим 4. Для центровки штампа на нижней плоскости ползуна выполнен паз. Направляющие втулки 8 встроены таким образом, что можно их быстро заменять на новые. Закрытую высоту регулируют, поворачивая винт с шаровой головкой 6 на разъемном шатуне 5 от червяка 10 и червячного колеса 9. У автоматов с усилием более 500 кН имеется два шатуна, обеспечивающих более равномерное распределение нагрузки. К ползуну шатун крепится с помощью шаровой головки и пяты или с помощью пальца. Для выравнивания массы ползуна и снижения динамических нагрузок применяют пневмоуравковешиватели. Станина автомата разъемная с предварительно напряженными стяжными шпильками. Материал перемещается клещевыми и валковыми подающими меха- [c.45]

Головки поршня охлаждаются маслом, циркулирующим по ее каналам. В отличие от поршней вариантов 3 и ЗА в бесшпилечных поршнях каналы масляного охлаждения расположены симметрично относительно оси камеры сгорания, что обеспечивает более равномерное распределение термических напряжений в головке поршня. Маело по осевому каналу в шатуне поступает во внутреннюю кольцевую канавку втулки. Часть масла поступает на смазку поршневого пальца и втулки, а часть через радиальное отверстие во втулке в осевое сверление верхней головки шатуна и затем в головку поршня. Из головки поршня сливается через выфрезерованные места (А) в плите 2 и вставке 5 в полость между поршнем и вставкой. Из полости часть масла поступает на смазку втулок 7. Из нижнего поршня масло стекает в картер через два боковых отверстия во вставке, а из верхнего — выталкивается инерционными силами через канал во вставке и нижней плите 9. [c.159]

Для опроделеьия напряжений в поршневой головке шатуна от разрывающих сил ннерции поригневой группы необходплго установить закон распределения давленнй, передаваемых пальцем на втулку и головку. Распределенпе давлений зависит от жесткости головки и пальца, зазора между пальцем и втулкой. [c.447]

Применение топлив с октановым числом 100 и выше ставит задачу дальнейшего развития моторов в направлении изыскания таких конструктивных форм, которые могли бы в большей степени обеспечить наиболее целесообразное и эффективное использование этих топлив. В самом деле, с увеличением наддува и степени сжатия, помимо того, что коленчатый иал, шатуны, картер дол жны будут выдерживать повышенные напряжения, общая поверхность цилиндров и головок должна быть увеличена для уменьшения потерь тепла, которые могут возрасти при новых топливах. Топливо с высоким октановым числом вызывает увеличение температуры цилиндров, клапанов и головок. Поэтому отсутствие горячих клапанов вьшуска в бесклапанном моторе позволило бы лучше использовать топливо. В этом отношении большой интерес представляют работы, ведущиеся в течение ряда лет английской фирмой Бристоль по постройке бесклапанных моторов с гильзовым распределением. Фирма добилась определенных успехов в этой области, построив несколько типов моторов, как, например, Аквила — 9-цилиндровая звезда мощностью 420 л. с- на высоте 2 250 м, Персей — 810 л. с. на высоте 1 532 м и Геркулес — 14-цилиндровая звезда мощностью 1 550 л. с. (взлетная). Все эти моторы демонстрировались на выставке. Они испытаны в эксплоатации и находят все большее применение. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...